2024년 1회 토목기사 필기 출제기준 기반 모의고사

대칭이므로 두 케이블의 수평성분은 서로 상쇄되고 연직성분의 합이 무게와 같아야 한다. 2T sin30°=10 kN이고 sin30°=0.5이므로 T=10 kN으로 ①이 정답이다. ②는 물체 무게를 단순히 둘로 나누어 케이블의 경사를 무시했고, ③은 cos30°를 잘못 적용한 값이다. ④는 연직성분을 한 케이블만 부담한다고 본 과대값이다.

사다리 발을 기준으로 모멘트를 취하면 벽 반력의 모멘트팔은 5×0.8=4 m이고, 중앙에 작용하는 무게의 수평 모멘트팔은 2.5×0.6=1.5 m이다. 따라서 Rw×4=4×1.5에서 Rw=1.50 kN이므로 ②가 정답이다. ①은 무게 모멘트를 절반으로 줄였고, ③은 사다리 각도의 투영을 바꾸어 쓴 값에 가깝다. ④는 무게 자체를 벽 반력으로 오인했다.

문제의 대상은 반원형 면적이 아니라 일정한 선밀도를 가진 반원호 철선이다. 제시식에 r=100 mm를 넣으면 ȳ=2×100/π=63.66 mm이므로 약 63.7 mm인 ③이 정답이다. ①은 r/π, ②는 반원형 면적 도심식 4r/(3π)에 해당해 선 도심과 다르다. ④는 도심을 원호 위에 둔 값으로 대칭인 원호의 평균 위치와 맞지 않는다.

삼각형의 밑변축 단면2차모멘트는 I=bh³/12이다. 180³=5,832,000 mm³이므로 I=120×5,832,000/12=58,320,000 mm⁴=58.32×10^6 mm⁴가 되어 ④가 정답이다. ①은 분모를 48, ②는 24로 둔 값이고, ③은 정확값의 3/4만 반영한 값이다. 길이의 네제곱 단위도 단면2차모멘트와 일치한다.

최상단 단면은 아래에 매달린 봉 전체의 무게 γAL을 지지한다. 이를 단면적 A로 나누면 σmax=γL이며 면적은 소거된다. 78.5 kN/m³×30 m=2,355 kN/m²=2.355 MPa이므로 ①이 정답이다. ②는 길이를 10 m로 본 값이고, ③은 kPa와 MPa 환산을 열 배 잘못했다. ④는 단위중량 수치를 응력으로 그대로 사용해 길이를 반영하지 않았다.

자유 열팽창량은 αLΔT=12×10^-6×2,000×50=1.20 mm이다. 처음 0.40 mm는 틈을 닫는 데 쓰이고 나머지 0.80 mm가 구속된다. 구속변형률은 0.80/2,000=0.0004이므로 σ=Eε=200,000×0.0004=80 MPa 압축으로 ②가 정답이다. ①은 구속량을 0.40 mm로, ③은 자유팽창 전체를, ④는 구속변형을 두 배로 본 값이다.

단위체적당 인성은 재료가 파단까지 흡수할 수 있는 변형에너지로, 응력-변형률 곡선을 0부터 파단변형률까지 적분한 전체 면적이다. 따라서 ③이 정답이다. ①은 탄성계수, ②는 곡선 형태를 무시한 임의의 직사각형이며 탄성회복에너지와도 구별된다. ④의 포아송비는 횡변형과 축변형의 비로 에너지 면적을 나타내지 않는다.

y=h/4이면 4y²/h²=4×(1/16)=1/4이다. 따라서 τ=(3V/2A)(1-1/4)=(3/2)×(3/4)V/A=9/8 V/A=1.125V/A이므로 ④가 정답이다. ①은 괄호값 3/4를 다시 절반으로 줄였고, ②는 앞의 계수 3/2를 누락했다. ③은 해당 위치의 전단응력이 평균값과 같다고 오인했다. 계산값은 중립축 최대값 1.5V/A보다 작아 분포 경향에도 맞는다.

고정단에는 수직반력과 모멘트, 롤러에는 수직반력이 있어 휨에 관련된 미지반력은 3개다. 평면 수직하중 휨문제에서 독립 평형식은 수직력평형과 모멘트평형 2개이므로 초과 미지수는 3-2=1개이다. 따라서 1차 부정정인 ①이 정답이다. ②는 롤러 반력을 제거한 캔틸레버에 해당하고, ③과 ④는 독립 반력 수를 과대평가했다.

양단고정 보의 전 구간 등분포하중에 대한 각 끝 고정단모멘트 크기는 wL²/12이다. 6×4²/12=6×16/12=8 kN·m이므로 ②가 정답이다. 실제 부호는 양 끝 모두 지점부 부모멘트이지만 문제는 크기를 물었다. ①은 분모를 24로, ③은 분모를 8로, ④는 단순히 wL²/6에 가까운 잘못된 계수를 적용한 값이다.

접선편차는 A-B 사이 M/EI 도형의 B점에 대한 1차모멘트다. 삼각형 면적은 (1/2)×3.0×0.006=0.009이고, 도심은 큰 종거가 있는 B에서 밑변의 1/3인 1.0 m 떨어진다. 따라서 tB/A=0.009×1.0=0.009 m=9 mm이므로 ③이 정답이다. ①은 도심거리만, ②는 삼각형 면적의 절반에 가까운 값이며, ④는 삼각형 면적에서 1/2을 누락했다.

등단면 프리즘 부재에서 먼 끝이 고정된 경우 가까운 끝에 가한 모멘트의 절반이 같은 부호로 먼 끝에 전달된다. 따라서 전달률은 1/2인 ④가 정답이다. ①의 0은 먼 끝이 힌지인 경우에 해당하며, ②는 표준 전달률을 절반으로 줄인 값이다. ③은 입력 모멘트 전부가 전달된다고 본 값으로 부재의 양단 회전구속에 따른 휨분배를 반영하지 않는다.

선형탄성 보존력계의 부재 강성은 상반성과 에너지 관계 때문에 대칭이며, 적절한 지점조건으로 강체운동을 제거한 안정 구조의 축약 강성행렬은 일반적으로 양의 정부호가 된다. 따라서 ①이 정답이다. ②와 ③은 조립 강성의 물리적 의미를 부정하고, ④는 안정 구조에서는 K의 역행렬을 이용해 변위 d=K^-1P를 구할 수 있다는 점과 반대다.

기구 운동은 변형에너지를 증가시키지 않고도 가능한 비영 변위형상이다. 따라서 어떤 d≠0에 대해 Kd=0이 되어 영 고유값이 존재하고 K는 특이행렬이므로 ②가 정답이다. ①은 안정 구조의 양의 고유값 성질과 혼동했고, ③은 오히려 자유운동이 남는 상황과 반대다. ④도 지점구속 부족이 재료의 고유 탄성계수를 변화시키지는 않는다.

단위 이동하중이 검토단면을 통과하면 그 하중이 절단면의 왼쪽 자유물체에 포함되는지 오른쪽에 포함되는지가 바뀐다. 이 때문에 전단력 영향선은 단면에서 부호규약에 따른 방향으로 크기 1의 불연속 점프를 가지므로 ③이 정답이다. ①은 휨모멘트 영향선의 연속성과 혼동했고, ②는 단면 위치에서 전단 영향이 사라진다고 잘못 보았다. ④의 점프 크기는 경간이 아니라 단위하중 1로 정해진다.

단위하중법의 가상일에서 실제 부재의 축변형 NL/(EA)에 단위하중 상태의 가상축력 n을 곱해 모든 부재에 합한다. 따라서 변위는 δ=ΣNnL/(EA)인 ④가 정답이다. ①은 분자·분모를 뒤집어 차원이 맞지 않고, ②는 실제력과 가상력을 더해 가상일의 곱 구조를 잃었다. ③은 실제하중 상태의 축변형에너지이며 특정 방향 변위를 직접 주는 단위하중식이 아니다.

중앙 집중하중과 대칭 형상에서 각 절반 케이블의 기울기는 2f/L이고 연직평형으로 H(2f/L)=P/2가 되어 H=PL/(4f)이다. 40×20/(4×2)=100 kN이므로 ①이 정답이다. ②는 집중하중을 다시 절반으로 중복 나눈 값이고, ③은 분모의 계수 4를 2로 사용했다. ④는 처짐 f를 분모에 반영하지 않은 과대값에 가깝다.

대칭 하중에서 한 지점의 연직반력은 wL/2=5×40/2=100 kN이다. 지점 케이블 장력은 수평성분 H=100 kN과 연직성분 100 kN의 벡터합이므로 T=√(100²+100²)=141.4 kN이어서 ②가 정답이다. ①은 연직성분을 누락했고, ③은 두 성분을 대수합했다. ④는 한 지점이 전체하중 200 kN을 연직으로 부담한다고 잘못 보아 √(100²+200²)을 계산한 값이다.

하중비는 P/Pe=0.60이므로 확대계수는 1/(1-0.60)=2.5이다. 따라서 δ=5×2.5=12.5 mm로 ③이 정답이다. ①은 초기변위에 1.6만 곱한 값이고, ②는 확대계수를 2로 단순화했다. ④는 분모를 0.25로 잘못 사용한 값이다. 계산된 변위는 초기 5 mm보다 크며 P가 Pe에 가까워질수록 분모가 작아져 변위가 급증하는 안정성 경향도 만족한다.

가상변위는 실제 시간운동이 아니라 주어진 구속조건과 양립하는 가상의 미소변위다. 이상적인 구속반력이 일을 하지 않는 계의 평형에서는 모든 허용 가상변위에 대해 외력과 내력의 전체 가상일이 0이므로 ④가 정답이다. ①은 평형조건을 양의 일로 잘못 바꾸었고, ②는 가상변위를 실제 속도와 혼동했다. ③은 구속조건을 어긴 변위는 허용 가상변위가 아니어서 원리를 적용할 수 없다.

400 gon이 360°이므로 1 gon=0.9°이다. 따라서 50 gon=50×0.9°=45°로 ①이 정답이다. ②는 gon 수치를 도 단위로 그대로 옮겼고, ③은 환산비를 반대로 적용한 값에 가깝다. ④는 50 gon을 직각 100 gon과 혼동했다. 역산하면 45°×400/360=50 gon이 되어 주어진 각과 정확히 일치한다.

상관계수는 공분산을 두 표준편차의 곱으로 나눈 무차원량이다. ρ=7.2/(3×4)=7.2/12=0.60이므로 ②가 정답이다. ①은 공분산을 지나치게 큰 분모로 나눈 값이고, ③은 공분산을 9.6 mm²처럼 잘못 본 경우다. ④는 상관계수의 허용범위 -1≤ρ≤1을 벗어나므로 불가능하다. 단위 mm²도 분모에서 정확히 소거된다.

사후 단위중량 분산은 s0²=vᵀPv/(n-u)=24/6=4이다. 따라서 표준편차는 그 제곱근 s0=√4=2.0이므로 ③이 정답이다. ①은 분산과 자유도를 다시 잘못 나눈 값이고, ②는 제곱근 계산이 맞지 않는다. ④는 분산 4를 표준편차로 그대로 선택해 제곱근을 누락했다. s0²=4를 다시 자유도 6과 곱하면 잔차 제곱합 24가 복원된다.

독립 관측의 가중평균은 총중량 Σw=4+9=13을 가지므로 표준편차는 1/√13이다. √13≈3.606이므로 σ≈0.277이 되어 ④가 정답이다. ①은 총중량을 4로만 보았고, ②는 큰 중량 9만 사용한 1/3이다. ③은 표준편차를 1/Σw 또는 임의의 1/4로 오인한 값이다. 분산은 σ²=1/13≈0.0769로도 검산된다.

구면삼각형의 구과량은 세 구면각의 합에서 180°를 뺀 값이다. 세 각의 합은 180°00′12″이므로 구과량은 12″로 ①이 정답이다. ②는 초 단위 합의 절반만 반영했고, ③은 첫째와 셋째 각의 초만 더한 값에 가깝다. ④는 각 초값을 부호와 자리올림 없이 단순 합한 잘못된 값이다. 양의 구과량은 구면삼각형의 각합이 평면삼각형보다 크다는 성질과 맞는다.

자오선수렴각은 투영좌표상의 격자북과 그 점을 지나는 실제 자오선의 진북 방향 사이 각도이므로 ②가 정답이다. 좌표계에서 격자방위각과 진방위각을 변환할 때 부호규약과 함께 사용한다. ①은 지오이드고 관계, ③은 자기편각이나 연직각을 뒤섞은 설명이다. ④는 위성 궤도경사각으로 지도투영의 북방향 차이와 무관하다.

EDM은 전자파의 위상 또는 왕복시간과 가정한 전파속도로 거리를 구한다. 실제 대기 굴절률은 기온·기압·습도에 따라 변해 전파속도와 파장이 달라지므로 기상보정이 필요해 ③이 정답이다. ①은 프리즘 질량과 무관하고, ②는 대기상태 보정으로 지구의 기하학적 곡률이 사라지는 것이 아니다. ④도 방위 회전은 좌표계·방향관측 문제로 거리의 기상보정과 다르다.

측정온도가 표준온도보다 15°C 높으므로 줄자는 길어지고, 같은 눈금으로 잰 실제거리는 표시값보다 길어 양의 보정을 더한다. c=11.5×10^-6×15×200=0.0345 m이므로 ④가 정답이다. ①은 부호를 반대로 했고, ②와 ③은 온도차 또는 측정길이를 절반만 반영한 값이다. 보정 후 거리는 200.0345 m이며 온도상승 조건과 부호가 일치한다.

양 끝에서 거의 동시에 상호 연직각을 관측하면 두 시선에 작용하는 지구곡률과 대기굴절의 공통성분을 조합 과정에서 크게 상쇄할 수 있어 ①이 정답이다. ②는 기계고·목표고 차를 여전히 표고차 식에 반영해야 하므로 틀리다. ③은 수평거리 자체의 관측오차를 없애지 않으며, ④도 상호 연직각은 진북방위각을 자동 결정하는 관측이 아니다.

반송파 위상관측은 현재 위상의 소수부분은 측정하지만 최초 관측 순간 위성과 수신기 사이에 포함된 완전한 파장 수는 직접 알 수 없다. 이 미지의 정수 파장 수가 정수 미지수이므로 ②가 정답이다. ①은 기하거리의 일부 설명일 뿐 정수성의 뜻이 없고, ③은 위성시계 오차와 혼동했다. ④도 미지수 해결이 전리층 지연을 자동 제거한다는 의미가 아니다.

방송궤도력은 특정 위성의 기준시각 궤도요소와 보정계수를 담아 수신기가 신호 송신시각의 위성 위치와 위성시계 보정을 계산하도록 하므로 ③이 정답이다. ①은 현장 안테나고 측정 작업이고, ②의 장기간 대략적 위성상태는 알마낙에 가까우며 정밀 위치계산을 대신하지 못한다. ④도 표석 관리번호는 GNSS 항법메시지가 정하는 정보가 아니다.

인접 코스 간격은 사진의 횡방향 지상폭에서 중복되는 폭을 뺀 값이다. 따라서 S=1,200×(1-0.30)=1,200×0.70=840 m이므로 ④가 정답이다. ①은 중복폭 1,200×0.30=360 m 자체를 선택했고, ②는 중복도를 50%로 오인했다. ③은 비중복률을 60%로 적용한 값이다. 1,200-840=360 m가 실제 공통 촬영폭이 되어 30% 조건도 만족한다.

중심투영에서는 한 지상점에서 나온 광선이 카메라 투영중심을 지나 영상면의 대응 영상점에 도달한다. 따라서 지상점·투영중심·영상점이 공선이라는 ①이 정답이며, 이 관계가 외부표정과 내부표정을 포함한 공선조건식의 기초다. ②는 서로 다른 지상점의 영상분리를 부정하고, ③은 영상면과 지표면을 같은 면으로 오인했다. ④도 초점거리는 길이 매개변수이지 두 카메라의 수직 벡터가 아니다.

n bit 영상이 표현할 수 있는 이론적 밝기 단계는 2^n개다. 12 bit이면 2^12=4,096단계이므로 ②가 정답이다. 밝기값 번호는 보통 0부터 4,095까지다. ①은 11 bit, ④는 16 bit의 단계 수이며, ③은 bit 수 12에 1,000을 단순히 곱해 이진 부호화의 지수관계를 무시한 값이다. 단계 수가 많을수록 더 작은 복사휘도 차이를 구분할 가능성이 커진다.

감독분류는 사용자가 실제 지물 클래스를 아는 훈련지역을 제공하고, 그 표본의 밴드별 분광통계나 판별경계를 학습해 나머지 화소를 분류하므로 ③이 정답이다. ①은 비감독 군집화에 가까우나 군집의 의미 해석도 별도로 필요하다. ②는 분류 목적을 없애고, ④는 영상 위치를 맞추는 기하보정으로 분광 기반 토지피복 분류와 다른 처리다.

지오리퍼런싱은 영상에서 식별한 기준점의 화소좌표와 실제 지상 또는 지도좌표를 대응시켜 변환모형을 추정하고, 영상을 목표 좌표계에 배치하는 작업이므로 ④가 정답이다. ①과 ③은 공간적 대응관계를 파괴하고, ②는 장식요소 제거일 뿐 좌표를 부여하지 않는다. 변환 뒤에는 독립 점의 잔차나 RMSE를 확인해 공간 정합 품질을 평가할 수 있다.

V²/(gR)=400/(9.81×250)=400/2,452.5=0.1631이다. 따라서 e=0.1631-0.060=0.1031, 약 10.3%이므로 ①이 정답이다. ②는 전체 요구율 0.163에서 횡마찰을 두 번 빼거나 잘못 처리한 값이고, ③은 횡마찰 분담을 빼지 않은 값이다. ④는 편경사와 횡마찰을 더해야 할 곳에서 다시 더한 값에 가깝다. e+f=0.163으로 역산된다.

주어진 체적비는 다짐체적/자연상태체적=0.90이므로 다짐 후 체적은 0.90×1,000=900 m³가 되어 ②가 정답이다. ①은 0.90을 두 번 곱한 값이고, ③은 다짐에 따른 체적변화를 무시했다. ④는 필요한 자연상태 체적을 다짐체적으로 나누는 역산 1,000/0.90에 해당하며, 주어진 자연상태 물량으로 얻는 다짐체적을 묻는 조건과 반대다.

평균유속은 표면유속에 보정계수를 곱해 V=0.85×1.20=1.02 m/s이다. 유량은 Q=AV=25×1.02=25.50 m³/s이므로 ③이 정답이다. ①은 면적과 계수만 곱하고 표면유속을 누락했다. ②는 보정계수를 0.85가 아니라 0.80으로 잘못 사용해 25×0.80×1.20=24.00 m³/s를 얻은 값이다. ④는 표면유속을 그대로 평균유속으로 사용한 25×1.20의 결과로 유속 분포 보정을 무시했다.

측정시간은 음파가 하상까지 갔다가 돌아오는 왕복시간이므로 깊이는 d=ct/2이다. d=1,500×0.012/2=18/2=9.0 m이어서 ④가 정답이다. ①은 왕복거리 18 m를 다시 4로 나누어 절반 계수를 중복 적용했고, ②는 음속 또는 시간을 잘못 적용했다. ③은 ct=18 m인 왕복거리를 편도 깊이로 그대로 사용해 2로 나누지 않은 값이다. 2×9/1,500=0.012 s로 역산된다.

용기와 함께 움직이는 좌표계에서는 위쪽 가속도로 유효중력이 g+a=9.81+1.5=11.31 m/s²가 된다. 따라서 깊이 2.0 m의 계기압력은 p=ρ(g+a)h=1,000×11.31×2=22,620 Pa=22.6 kPa이므로 ①이 정답이다. ②는 가속도를 무시했고, ③은 g-a를 사용했으며, ④는 ρah만 계산한 값이다.

액주계의 압력차는 기본적으로 연직 높이차로 결정된다. 관을 완만하게 기울이면 같은 연직 높이차 h가 관축을 따라 h/sinθ만큼 더 긴 이동으로 나타나 작은 압력차를 세밀하게 읽을 수 있으므로 ②가 정답이다. ①은 밀도가 유지된다는 사실과 반대이고, ③은 압력에 따른 이동을 부정한다. ④도 모세관과 밀도 보정이 자동으로 사라지지는 않는다.

액체에서는 온도가 오르면 분자 사이 응집효과가 약해져 운동량 전달에 대한 저항인 점성계수가 대체로 감소한다. 반면 기체는 분자운동과 층간 운동량 교환이 활발해져 점성계수가 대체로 증가하므로 ③이 정답이다. ①은 유한한 점성을 부정하고, ②는 변화방향을 뒤바꿨다. ④도 점성이 온도의 영향을 받는 대표적 물성이라는 사실과 반대다.

국소가속도는 ∂u/∂t=1 m/s²이고, 해당 점의 속도는 u=2×3+1=7 m/s, 공간미분은 ∂u/∂x=2 s^-1이다. 대류가속도는 7×2=14 m/s²이므로 전체가속도는 1+14=15 m/s²가 되어 ④가 정답이다. ①은 속도구배만, ②는 속도만 답했고, ③은 국소가속도를 누락했다.

주어진 근사식에 Re=800과 D=0.050 m를 넣으면 Le=0.05×800×0.050=2.0 m가 되어 ①이 정답이다. ②는 계수 0.05 또는 Reynolds수를 과소 적용했고, ③은 소수점 위치를 한 자리 크게 잡았다. ④는 0.05와 지름을 누락하고 ReD 일부를 잘못 사용한 값이다. Le/D=40으로 역산하면 0.05Re와도 일치한다.

국부손실 K·V²/(2g)와 관마찰손실 f(Le/D)V²/(2g)를 같게 두면 Le=KD/f이다. 따라서 Le=4.0×0.20/0.020=0.80/0.020=40 m이므로 ②가 정답이다. ①은 지름 또는 마찰계수의 자릿수를 잘못 처리했고, ③은 정확값의 절반이다. ④는 마찰계수를 0.010처럼 적용한 과대값이다.

주어진 계수 A/(Cd a√(2g))가 100 s/√m이므로 식 앞의 2를 포함한 계수는 200 s/√m이다. 수두 제곱근 차는 √4-√1=2-1=1√m이어서 t=200×1=200 s가 되어 ③이 정답이다. ①은 식의 계수 2를 누락했고, ②는 제곱근 차를 0.75로 오산했다. ④는 수두차 3 m를 제곱근 차처럼 사용한 값이다.

전자기유량계는 Faraday 전자유도 법칙을 이용한다. 도전성 유체가 자기장 속 관을 통과하면 전극 사이 유도기전력이 평균유속에 비례하고, 관 단면적을 곱해 유량을 구하므로 ④가 정답이다. ①은 도전성 조건과 영점 특성을 반대로 설명한다. ②는 차압식 유량계 설명이고 큰 영구 수두손실을 전제로 한다. ③은 터빈유량계와 혼동했으며 전자기유량계에는 유체에 노출된 회전 가동부가 없다.

기하학적으로 같은 수차의 상사관계에서는 회전수와 유량이 낙차의 제곱근에 비례한다. N과 Q를 √H로 나눈 단위량은 서로 다른 낙차에서 얻은 운전자료를 기준낙차로 환산해 특성곡선을 비교하는 데 쓰이므로 ①이 정답이다. ②와 ④는 환산량이 실제 운전값이나 손실을 없앤다고 오인했고, ③도 물의 물성을 바꾸는 지표가 아니다.

왕복펌프는 피스톤 속도에 따라 순간유량이 크게 변해 긴 관의 물기둥에 가속수두와 큰 마찰손실을 만든다. 공기실은 일부 유량을 저장·방출해 관내 흐름을 더 균일하게 하고 가속수두와 동력변동을 줄이므로 ②가 정답이다. ①은 펌핑 기능을 없애고, ③은 물과 공기의 역할을 오해했다. ④도 공기실이 관의 마찰계수를 음수로 바꾸지 않는다.

ADCP는 여러 방향으로 음파를 발사하고 물속 부유입자 등 산란체에서 반사된 신호의 도플러 편이를 측정한다. 이를 빔 방향 유속에서 수층별 유속벡터로 변환하고 이동경로의 수심·단면 자료와 적분해 유량을 구하므로 ③이 정답이다. ①은 공간 유속분포를 측정하지 않는다. ②는 유사조사와 유량측정을 혼동했고, ④는 통수 흐름을 계측하는 장비의 원리와 반대이다.

Parshall flume은 수로 폭과 바닥형상을 수축·변화시켜 목 부근에 지배흐름을 만들고, 규정된 상류수위 또는 잠김 보정을 이용해 유량을 산정한다. 위어보다 손실수두가 작고 유사가 통과하기 쉬운 편이므로 ④가 정답이다. ①은 개수로 계측 목적과 반대이고, ②는 수축과 흐름변화를 부정한다. ③도 일반적으로 가동 회전체 없이 고정 수로형상으로 계측한다.

Saint-Venant 연속방정식은 단면적과 유량이 시간·공간에 따라 변할 때 한 수로요소의 물 질량이 보존되어야 한다는 식이다. 즉 저류량 변화는 상하류 유량차와 측방유입으로 설명되므로 ①이 정답이다. ②는 운동량방정식의 저항·중력항까지 없앤다는 오류이고, ③은 부정류의 시간변화를 부정한다. ④도 질량을 인위적으로 생성하는 것이 아니라 보존한다.

소류사는 입자가 하상과 자주 접촉하며 구름·미끄럼·도약으로 이동하는 하상 부근의 이송이고, 부유사는 난류의 상향확산이 침강을 지탱해 수중에 떠서 이동하는 성분이다. 따라서 ②가 정답이다. ①은 이동영역을 공기 중으로 잘못 정했고, ③은 부유사의 이동을 부정한다. ④도 유속, 전단력, 입경과 침강속도가 이송형태를 좌우한다는 점을 무시한다.

단위면적당 눈의 질량과 같은 물깊이는 hsρs/ρw로 구한다. 0.50×300/1,000=0.15 m=150 mm이므로 ③이 정답이다. ①은 밀도비를 0.10으로 오인했고, ②는 눈 깊이를 잘못 절반화했다. ④는 눈의 밀도 숫자를 그대로 물깊이 mm로 옮긴 값이다. 0.15 m의 물은 단위면적당 150 kg으로 원래 눈 질량과 같다.

중량식 라이시미터는 대표 토양과 식생이 든 용기의 질량을 정밀하게 추적한다. 강수·관개로 들어온 물과 배수로 나간 물을 함께 기록하면 설명되지 않은 질량감소를 증발산으로 산정할 수 있으므로 ④가 정답이다. ①과 ②는 필요한 물수지와 무관하고, ③은 실제 토양-식생 증발산을 측정하려는 목적과 반대다.

S-곡선은 D시간 단위도를 D시간씩 차례로 이동하여 무한히 합한 것으로, 일정 강도의 유효강우가 계속될 때의 누적 직접유출 응답을 나타낸다. 두 S-곡선을 원하는 시간만큼 이동해 빼고 크기를 조정하면 다른 지속시간 단위도를 만들 수 있으므로 ①이 정답이다. ②와 ③은 단위도 응답을 제거하고, ④는 시간중첩 원리를 사용하지 않는다.

지수홍수법은 수문학적으로 동질한 지역에서 각 지점 홍수의 규모 차이를 지수홍수라는 대표량으로 나누어 무차원 빈도곡선을 구성하고, 지역 공통 성장계수를 해당 지점의 지수홍수와 곱해 설계홍수를 추정한다. 따라서 ②가 정답이다. ①은 규모량 보정을 부정하고, ③과 ④는 유역특성과 재현기간에 따른 빈도해석을 무시한다.

대수층 거동을 선형으로 가정하면 각 관정이 만드는 수두저하 해를 공간별로 대수적으로 더해 여러 관정의 동시영향을 구할 수 있다. 따라서 관정 사이에서는 두 강하가 겹쳐 총 수위강하가 커질 수 있으므로 ③이 정답이다. ①과 ②는 간섭효과를 부정하고, ④는 양수량 변화가 대수층 고유의 투수계수를 무한대로 바꾼다는 잘못된 설명이다.

Run 분석에서는 강수·유량 등이 설정한 기준 아래로 내려간 시점부터 다시 기준 이상으로 회복할 때까지를 하나의 가뭄 사상으로 본다. 그 연속시간이 지속기간이고 기준선 아래의 결손을 시간에 따라 합한 값이 심도이므로 ④가 정답이다. ①은 초과사상으로 부호를 뒤집었고, ②는 실제 가뭄특성을 부정한다. ③도 누적결손을 단일 최대유량으로 오인했다.

사인장균열이나 접합면을 가로지르는 종방향 철근은 양쪽 콘크리트가 상대이동할 때 핀처럼 휘고 전단되면서 일부 전단력을 전달한다. 이를 다월작용이라 하므로 ①이 정답이다. ②는 철근이 균열면을 가로지르는 조건을 부정하고, ③은 재료밀도를 바꾸는 현상이 아니다. ④도 전단전달을 콘크리트 용융으로 잘못 설명한다.

철근이 부식하면 생성되는 녹은 원래 철보다 큰 체적을 차지해 철근 주변 콘크리트에 팽창압을 가한다. 콘크리트는 인장에 약하므로 철근을 따라 균열이 생기고 진행되면 피복이 들뜨거나 박락할 수 있어 ②가 정답이다. ①은 체적변화를 반대로 설명하고, ③은 부식이 내구성과 부착을 저하시킨다는 사실과 반대다. ④도 환경·피복·염화물 등에 따라 진행속도가 달라진다.

이산화탄소가 콘크리트 내부로 확산해 수산화물과 반응하면 알칼리성이 감소하고 탄산화 전선이 철근에 도달할 때 공극수 pH가 낮아져 부동태피막이 파괴될 수 있다. 수분과 산소가 있으면 부식위험이 커지므로 ③이 정답이다. ①은 pH 변화를 반대로 설명하고, ②는 재료종류를 바꾸는 반응이 아니다. ④도 탄산화가 산소·수분을 영구 제거하지 않는다.

ASR은 콘크리트 공극용액의 알칼리와 특정 반응성 실리카 골재가 수분이 있는 조건에서 반응해 흡수·팽창하는 겔을 형성하는 현상이다. 팽창압으로 망상균열과 변형이 생길 수 있으므로 ④가 정답이다. ①은 팽창손상을 부정하고, ②는 반응성 골재와 수분 조건을 무시한다. ③도 화학반응이 공극을 진공으로 만드는 현상은 아니다.

피로는 정적 파괴강도보다 낮은 반복응력에서도 미세균열과 재료손상이 누적되어 발생할 수 있으며, 응력범위·반복횟수와 상세가 중요한 변수다. 철근콘크리트에서는 균열 후 철근 응력범위와 콘크리트 압축반복도 검토하므로 ①이 정답이다. ②와 ③은 누적반복과 균열 후 응력재분배를 부정하고, ④는 실제 반복하중 조건과 반대다.

외부부착 CFRP는 보강재 인장강도뿐 아니라 콘크리트 바탕과 접착층의 힘전달이 확보되어야 효과를 낸다. 따라서 표면처리·함수상태·정착상세를 관리하고 단부 및 균열부 박리를 검토해야 하므로 ②가 정답이다. ①은 부착면 오염의 영향을 무시한다. ③은 기존 부재와 보강재의 변형률 적합 및 파괴모드 검토를 없애는 오류이고, ④는 수지의 유리전이와 고온 성능저하 가능성을 부정한다.

아래쪽 하중을 받는 캔틸레버는 고정단에서 상부가 인장되는 음휨모멘트가 가장 크다. 따라서 주인장철근은 상부에 놓고 고정단 내부로 필요한 정착을 확보해야 하므로 ③이 정답이다. ①은 휨 인장측을 반영하지 않고, ②는 주철근을 압축측에만 둔 오류다. ④도 철근은 콘크리트 단면과 지지부 안에서 연속된 하중경로를 가져야 한다.

프리캐스트 부재는 제작대에서 분리해 제한된 인양점으로 들 때 완성구조와 다른 휨·전단을 받으며, 장비 움직임에 따른 동적효과와 매입철물 주변 콘크리트 파괴도 발생할 수 있다. 이를 검토하는 ④가 정답이다. ①은 중요한 임시상태를 누락하고, ②는 인양하중의 원인인 자중을 제거한다. ③도 인양점과 지지조건에 따라 단면력이 달라진다는 사실과 반대다.

외부 프리스트레싱은 긴장재를 콘크리트 단면 밖이나 외부 덕트에 두고 단부 정착장치와 중간 편향부를 통해 프리스트레스와 방향변화력을 부재에 전달한다. 접근성이 확보되면 점검·교체에 유리할 수 있으므로 ①이 정답이다. ②는 내부 부착 긴장재와 혼동했고, ③은 힘전달 장치를 누락했다. ④도 외력에 의한 내부력을 전부 제거하지 않는다.

긴장이 끝난 덕트에 적절한 그라우트를 빈틈없이 채우면 물과 유해물질의 접근을 줄여 긴장재를 부식에서 보호하고, 경화된 그라우트가 긴장재와 콘크리트 사이 부착을 형성해 국부 손상 후에도 힘을 분산한다. 따라서 ②가 정답이다. ①은 공극과 물길을 남기는 반대상태이고, ③은 재료물성을 바꾸지 않는다. ④도 정착과 프리스트레스 유지 목적에 반한다.

극한하중 이후에는 변형이 한 구간에 집중되어 네킹이 생기고 실제 단면적이 빠르게 감소한다. 총하중이 줄어 원단면적으로 나눈 공칭응력은 감소할 수 있지만, 순간단면적으로 계산한 국부 진응력은 파단 전까지 증가할 수 있으므로 ①이 정답이다. ②는 단면변화를 반대로 설명하고, ③은 영구 소성변형을 부정한다. ④도 네킹의 하중·단면 변화를 무시한다.

세장한 냉간성형 판요소는 압축 중 국부좌굴 후에도 지지 가장자리 부근을 중심으로 후좌굴강도를 가질 수 있지만 응력분포가 균일하지 않다. 이 비균일 분포와 강성·강도 저하를 등가의 좁은 유효폭으로 치환하므로 ④가 정답이다. ①은 압축 판요소 조건을 부정하고, ②는 재료밀도와 무관하다. ③은 전체폭 균일응력이라는 유효폭 도입 이유와 반대다.

RBS 상세는 보 플랜지 일부를 계획적으로 줄여 접합부에서 조금 떨어진 보 구간의 휨강도를 낮춘다. 지진 시 그곳에 연성 소성힌지가 형성되도록 하여 기둥면 완전용입용접부의 과도한 응력집중을 완화하므로 ③이 정답이다. ①은 에너지소산에 필요한 비탄성변형을 부정한다. ②는 보호해야 할 접합부에 취성파괴를 유도한다는 반대 설명이다. ④는 상세가 하중 자체를 제거하지 못한다.

기둥 현장이음은 운반·제작 가능한 길이로 나눈 상하 기둥을 현장에서 연결해 설계상 요구되는 축력과 필요 전단·모멘트를 전달하고, 세우기 과정의 위치·수직도를 확보하는 접합부다. 따라서 ②가 정답이다. ①은 하중경로를 끊고, ③은 접합이 재료 탄성계수를 바꾸지 않는다는 점에서 틀리다. ④도 실제 하중은 기둥과 이음을 거쳐 기초로 전달된다.

엔드플레이트 모멘트접합에서는 보 플랜지 힘에 대응해 한쪽의 볼트와 엔드플레이트가 인장력을 전달하고 반대쪽 플랜지·기둥면 접촉부가 압축력을 전달한다. 이 두 힘의 간격이 우력을 이루어 모멘트를 전달하므로 ③이 정답이다. ①과 ②는 인장-압축 힘쌍을 반영하지 못하고, ④는 온도변형을 설계 모멘트 하중경로로 오인했다.

보 플랜지와 기둥을 완전용입 용접할 때 웨브가 작업을 가로막을 수 있으므로 웨브 끝에 적절한 형상의 접근공을 두어 용접봉·백킹 처리와 용접부 검사 공간을 확보한다. 따라서 ④가 정답이다. ①은 오히려 플랜지 용접을 가능하게 하는 상세와 반대이고, ②는 접근공 주변도 적절히 설계해 웨브 힘을 전달한다. ③은 볼트구멍 보수와 무관하다.

열교정은 강재의 국부 열팽창과 냉각수축을 계획적으로 이용해 변형을 되돌리는 작업이다. 가열형상·순서와 최고온도를 관리하고 하중·구속을 고려해야 재질열화, 과도한 잔류응력과 국부좌굴을 피할 수 있으므로 ①이 정답이다. ②와 ③은 용융·과열로 재료를 손상시키고, ④는 예측 가능한 수축변형을 만들기 위한 시공계획을 무시한다.

스커퍼와 배수관은 교면 강우를 신속히 집수·배출해 차량 수막과 동절기 결빙 위험을 줄이고, 물과 염화물이 거더·받침·하부구조에 무질서하게 흘러 부식을 촉진하는 것을 막는다. 따라서 ②가 정답이다. ①은 교통안전과 반대이고, ③은 배수시설을 구조 주부재로 오인했다. ④도 배수가 강재의 재료 항복강도를 바꾸지 않는다.

아치 리브는 압축으로 하중을 전달하면서 양 스프링을 벌리려는 수평추력을 만든다. 타이드아치에서는 바닥계통의 타이가 두 스프링을 인장으로 연결해 이 추력을 내부에서 닫으므로 교대·기초에 필요한 큰 수평반력을 줄일 수 있어 ③이 정답이다. ①은 아치 압축의 하중경로를 부정하고, ②는 자중을 없애지 않는다. ④도 일반적인 행어가 주로 인장재라는 점과 반대다.

사장교에서는 보강거더의 고정·활하중이 여러 사재에 분담되어 주로 케이블 인장력으로 주탑에 전달된다. 주탑은 큰 압축과 휨을 받아 기초를 통해 지반으로 힘을 내리므로 ④가 정답이다. ①은 연속 하중경로를 부정하고, ②는 케이블이 인장재이고 주탑이 주로 압축재라는 역할을 뒤바꿨다. ③도 신축이음은 주 하중전달 부재가 아니다.

수축한계는 ws=[(습윤질량-건조질량)-(습윤체적-건조체적)ρw]/건조질량×100이다. 따라서 [(160-100)-(90-60)×1]/100×100=30%이다. 선택지별 판단: ① 질량 감소 60 g 중 체적 감소에 해당하는 물 30 g을 제외하면 30 g이므로 정답이다. ② 체적 감소량만 건조질량으로 나눈 값과 혼동한 결과이다. ③ 전체 건조 전 수분 60 g을 그대로 사용해 체적수축 보정을 누락했다. ④ 습윤체적 90 cm³를 백분율 수치로 잘못 옮긴 값이다.

층에 수직인 흐름에서는 각 층을 같은 유량이 직렬로 통과하므로 kv=ΣH/Σ(H_i/k_i)를 쓴다. kv=4/[1/(10^-4)+3/(10^-5)]=4/310000=1.29×10^-5 m/s이다. 선택지별 판단: ① 두 투수계수의 단순 가중평균에 가까운 값으로 직렬 흐름 조건을 반영하지 못한다. ② 총두께를 각 층의 H/k 합으로 나눈 조화평균이므로 정답이다. ③ 층과 평행한 흐름에 쓰는 산술가중평균을 적용한 값이다. ④ 저투수층의 큰 수두손실을 무시하여 지나치게 크게 산정한 값이다.

크로스홀 시험은 한 공에서 탄성파를 발생시키고 인접 공의 수진기로 직접파 도달시간을 잰다. 발진·수진점 사이의 실제 거리와 시간차로 깊이별 파속을 구하며, 전단파속도와 밀도를 알면 작은 변형률 영역의 동적 전단계수도 평가할 수 있다. 선택지별 판단: ① 공 사이의 거리와 시추공 수직도는 파동 경로 산정에 직접 영향을 주므로 틀리다. ② 체가름은 입도분포 시험일 뿐 현장 파동 전파시간을 측정하지 않는다. ③ 시험 배치·측정량·주요 품질관리 조건을 모두 정확히 설명한다. ④ 양수시험은 대수층의 수리특성을 주로 평가하며 전단파속도를 직접 결정하지 않는다.

더 큰 다짐에너지는 입자를 더 치밀하게 재배열하므로 최대건조단위중량을 높인다. 같은 치밀화에 필요한 윤활수량은 상대적으로 줄어 최적함수비는 낮아지는 것이 일반적이다. 선택지별 판단: ① 다짐에너지 증가가 치밀화를 약화시킨다는 설명이어서 반대이다. ② 건조밀도 변화 방향과 함수비 변화 방향을 모두 거꾸로 제시했다. ③ 최대건조단위중량 증가는 맞지만 최적함수비 증가가 일반 경향과 다르다. ④ 수정다짐과 표준다짐의 전형적인 비교를 정확히 나타내므로 정답이다.

같은 흙에서 수리전도도 k는 유체 점성계수 μ에 반비례한다. 따라서 k25=k15(μ15/μ25)=1.00×10^-5×1.14/0.89=1.28×10^-5 m/s이다. 선택지별 판단: ① 온도가 올라 점성이 낮아지면 투수계수가 커지므로 계산과 물리적 방향이 모두 맞다. ② 점성비를 거꾸로 적용하여 온도 상승 시 투수계수가 감소한다고 본 값이다. ③ 온도에 따른 물의 점성 변화를 전혀 반영하지 않은 값이다. ④ 두 점성계수를 더하는 등 비례관계가 아닌 계산에서 나온 값이다.

배관에 대한 안전율은 저항을 나타내는 한계동수경사를 작용 출구동수경사로 나눈다. FS=1.00/0.62=1.61이다. 1보다 크지만 요구 안전율 충족 여부는 별도 기준으로 판단한다. 선택지별 판단: ① 작용값을 저항값으로 나눈 비로, 안전율의 분자와 분모를 뒤집었다. ② 한계동수경사를 출구동수경사로 나눈 정확한 계산값이다. ③ 두 동수경사를 더하거나 임의 보정을 한 값으로 정의와 맞지 않는다. ④ 0.62를 백분율처럼 잘못 변환한 값이다.

Bernoulli 수두 구성에서 전수두 h는 위치수두 z, 압력수두 u/γw, 속도수두의 합이다. 속도수두를 무시하므로 h=7.5+3.2=10.7 m이다. 선택지별 판단: ① 위치수두에서 압력수두를 뺀 값으로 전수두의 합성 원칙과 다르다. ② 두 수두를 곱하면 24.0 m²가 되어 차원부터 전수두와 다르다. ③ 위치수두와 압력수두를 더한 값으로 정답이다. ④ 압력수두를 위치수두로 나눈 무차원 비를 길이로 오인했다.

av=(0.90-0.81)/100=9.00×10^-4 m²/kN이다. mv=av/(1+e0)=9.00×10^-4/1.90=4.74×10^-4 m²/kN이다. 선택지별 판단: ① 이는 간극비 압축계수 av이며 초기 간극비 보정 전 값이다. ② 최종 간극비를 직접 곱해 얻은 값으로 정의식에 맞지 않는다. ③ av에 1+e0를 곱한 값으로 나눗셈 방향이 반대이다. ④ av를 1+0.90으로 나눈 체적압축계수로 정답이다.

재압축 구간과 정규압밀 구간을 나눈다. 괄호 안은 0.04log10(1.5)+0.24log10(2)=0.07929이고 H/(1+e0)=4/1.8이다. 따라서 S=0.176 m이다. 선택지별 판단: ① 두 응력구간에 각각 Cs와 Cc를 적용한 정확한 결과이다. ② 괄호 안의 무차원 압축량만 제시하고 층두께 보정을 빠뜨렸다. ③ 양면배수라는 가정으로 침하량을 두 배 한 값이지만 배수조건은 최종침하량을 바꾸지 않는다. ④ 층두께와 간극비 보정을 중복 적용해 지나치게 크게 산정했다.

단계성토 사이에 과잉간극수압이 소산되면 유효응력이 증가하고 비배수전단강도도 발달할 수 있다. 이를 계측으로 확인한 뒤 다음 하중을 올려 활동이나 저면파괴 위험을 관리한다. 선택지별 판단: ① 단계성토는 배수거리를 늘리는 공법이 아니며 압밀 지연이 주목적도 아니다. ② 강도증가를 기다리며 다음 단계 안정성을 확보한다는 핵심을 정확히 설명한다. ③ 성토재 자체의 단위중량은 대기시간 때문에 감소하지 않는다. ④ 압밀 과정이 투수계수를 0으로 만드는 것은 아니며 그런 설계목표도 없다.

코어회수율은 회수된 모든 코어 길이를 시추 길이로 나눈다. 1.65/2.00×100=82.5%이다. 10 cm 이상 건전 코어만 합산하는 RQD와는 정의가 다르다. 선택지별 판단: ① 시추길이와 회수길이의 차이만 백분율로 나타낸 값이다. ② 분모와 분자를 혼동하거나 임의 손실률을 적용한 값이다. ③ 정의대로 전체 회수길이를 시추길이로 나눈 값으로 정답이다. ④ 회수길이보다 시추길이를 나누어 100을 곱해 100%를 초과했다.

프레셔미터는 공내 프로브를 방사방향으로 팽창시키고 압력과 체적 또는 변위 관계를 얻는다. 이 결과로 지반 변형계수, 한계압력, 기초의 지지력과 침하 평가 자료를 얻는다. 선택지별 판단: ① 낙하추 다짐이나 동적 평판시험의 설명이며 공내재하시험이 아니다. ② 투수 또는 입도시험과 혼동한 설명으로 압력-변위 관계를 얻지 못한다. ③ 말뚝 건전도시험의 설명으로 원지반 변형성 평가와 다르다. ④ 시험 장치·측정량·활용이 프레셔미터의 원리와 일치하므로 정답이다.

DMT는 얇은 평판형 블레이드를 관입하고 한쪽의 원형 막이 움직이기 시작하고 일정 변위에 이르는 압력을 읽는다. 경험적 상관으로 지층 구분, 수평응력, 변형계수 등을 평가한다. 선택지별 판단: ① 장치 형상과 측정압력 및 대표 활용을 정확히 설명하므로 정답이다. ② 실내 체가름시험 설명으로 현장 원위치 응력·변형 측정과 무관하다. ③ 양수시험 설명으로 DMT가 측정하는 막 팽창압과 다르다. ④ RQD 산정 설명이며 평판 막 팽창시험의 원리와 무관하다.

스트랩기초는 두 개의 독립된 기초판을 강성이 큰 스트랩보로 연결한다. 외곽기둥의 편심모멘트를 내부기초 쪽으로 전달하여 각 기초의 접지압 분포를 합리화하는 것이 핵심이다. 선택지별 판단: ① 이는 복합기초나 매트기초에 가까운 설명으로 기초판이 분리된 스트랩기초와 다르다. ② 연결보가 편심모멘트를 전달한다는 구조적 원리를 정확히 나타낸다. ③ 말뚝기초로 형식을 바꾸는 설명이며 스트랩보의 역할을 설명하지 않는다. ④ 지반반력을 없애면 얕은기초가 하중을 지지할 수 없어 성립하지 않는다.

포화 점토 항타 시 주변 흙이 교란되고 과잉간극수압이 발생해 직후 저항이 작을 수 있다. 시간이 지나 압밀과 강도 회복이 진행되면 유효응력 및 주면마찰이 증가하여 셋업이 나타난다. 선택지별 판단: ① 말뚝 재료의 탄성계수 변화가 지반 지지력 증가의 주원인은 아니다. ② 말뚝의 기하학적 길이와 선단면적은 대기만으로 증가하지 않는다. ③ 간극수압 소산과 점토 강도 회복이라는 전형적 메커니즘을 설명하므로 정답이다. ④ 물의 물성치가 0이 되는 현상은 없고 셋업 원리와도 무관하다.

고변형률 동재하시험은 충분한 타격으로 말뚝에 큰 변형 응력파를 발생시키고 힘과 속도 이력을 해석한다. 이를 통해 동적 저항과 정적 지지력의 추정, 압축·인장 항타응력을 검토한다. 선택지별 판단: ① Atterberg 한계는 실내 흙시험이며 말뚝 동재하시험의 측정량이 아니다. ② 외관조사만으로 동적 지지력이나 항타응력을 구할 수 없다. ③ 수질 모니터링 설명으로 말뚝 응력파 계측과 무관하다. ④ 타격·계측·응력파 해석과 대표 산출물을 모두 정확히 설명한다.

석회는 점토 표면의 양이온교환과 응집·플록화를 일으켜 소성 및 함수 특성을 개선한다. 시간이 지나면 실리카·알루미나와 포졸란 반응 생성물이 발달해 강도와 내구성이 커질 수 있다. 선택지별 판단: ① 초기 개량기작과 장기 강도발현을 구분해 정확히 설명한다. ② 공극수가 전부 증발하거나 투수계수가 항상 0이 되는 것은 아니다. ③ 화학적 표면반응과 결합생성이 핵심이며 입자를 기계 절단하지 않는다. ④ 단위중량이 일정 배수로 변한다는 보편 법칙은 없다.

침투주입은 저점도 주입재가 토립자를 현저히 이동시키지 않고 공극망에 들어가 굳는 방식이다. 따라서 토사와 주입재 입자 크기, 점도, 주입압이 주입 가능성과 개량범위를 좌우한다. 선택지별 판단: ① 지반을 변위시키는 다짐그라우팅에 가까운 설명이다. ② 침투주입의 공극 침투·고결 원리와 지배조건을 정확히 설명한다. ③ 동다짐의 설명으로 주입재를 사용하는 공법이 아니다. ④ 인공동결공법 설명이며 그라우트 침투와 구별된다.

관찰법은 합리적인 초기 설계와 함께 예상 범위, 경보·중지 기준, 사전 준비된 대응책을 설정한다. 시공 중 변위·하중·수압을 관측하고 실제 거동에 따라 지보나 공정을 조정한다. 선택지별 판단: ① 무설계·즉흥 대응은 체계적 관찰법이 아니며 위험하다. ② 계측결과를 의사결정에 쓰지 않으면 관찰법의 핵심이 사라진다. ③ 사전 기준과 실시간 계측, 준비된 조치가 결합된 올바른 설명이다. ④ 시공 중 피드백이 필요하므로 준공 후 일회 계측만으로는 성립하지 않는다.

지오셀은 입체 셀 내부 채움재가 옆으로 퍼지는 것을 구속하고 셀 벽의 인장과 마찰로 복합층을 만든다. 그 결과 국부 변형이 줄고 하중분산 폭이 커져 약한 노상의 지지성능이 향상된다. 선택지별 판단: ① 배수에 도움을 줄 수는 있어도 함수비를 항상 0으로 만드는 장치가 아니다. ② 지오셀은 화학적 수처리 재료가 아니라 기계적 보강재이다. ③ 하중은 채움재·노상과 함께 전달되며 인장재가 공중 지지하는 구조가 아니다. ④ 측방구속과 하중분산이라는 입체보강 원리를 정확히 설명한다.

네펠로메트릭 탁도계는 입자가 산란시키는 빛, 보통 입사광에 약 90도 방향의 산란광을 검출해 표준과 비교한다. 용존물질 질량이나 산-염기 적정값을 재는 시험이 아니다. 선택지별 판단: ① 광산란을 이용하는 네펠로메트릭 측정 원리를 정확히 설명한다. ② 증발잔류물 또는 총용존·총고형물 중량시험에 가까운 설명이다. ③ 알칼리도나 산도 적정의 설명으로 광학적 탁도와 무관하다. ④ 전기전도도 측정과 혼동한 설명이며 탁도의 직접 원리가 아니다.

진색도는 탁도를 유발하는 부유입자의 영향을 제거한 뒤 남는 색을 뜻한다. 부유물질을 포함해 육안 또는 광학적으로 본 색은 겉보기색도이므로 두 지표를 구분해야 한다. 선택지별 판단: ① 이는 부유입자 영향까지 포함하는 겉보기색도의 설명이다. ② 부유물 제거 후 용존성 색을 평가한다는 진색도 정의에 맞는다. ③ 고형물 중량시험으로 색의 광학적 특성을 평가할 수 없다. ④ 잔류염소는 소독 지표이며 색도 그 자체가 아니다.

알루미늄염이 가수분해해 수산화물 플록을 만들 때 알칼리도가 소비되고 수소이온이 생성될 수 있다. 원수 완충능이 부족하면 최적 pH 범위를 벗어나므로 알칼리 보충이나 주입량 조정이 필요하다. 선택지별 판단: ① 상온 응집반응이 물을 비등시키는 현상은 없다. ② 용존산소 제거가 응집제 가수분해의 핵심 목적은 아니다. ③ 알칼리도 소비와 최적 pH 유지 필요성을 정확히 설명한다. ④ 응집은 전하중화와 가수분해 플록 형성 과정이며 기계적 절단이 아니다.

막 공급측과 농축측의 평균압력은 (300+260)/2=280 kPa이다. 여기서 투과측 20 kPa를 빼면 TMP=260 kPa이다. 압력의 단순 합이나 한쪽 압력만 사용하면 안 된다. 선택지별 판단: ① 공급·농축 압력차를 임의로 확대해 얻은 값이다. ② 평균 공급측 압력까지만 구하고 투과측 압력을 빼지 않았다. ③ 두 고압측 압력을 단순 합산한 값으로 평균과 투과압 보정이 없다. ④ 제시된 TMP 정의에 세 압력을 정확히 대입한 값이다.

파울링은 입자, 유기물, 미생물 등 다양한 물질이 막 표면이나 공극에 축적되는 넓은 개념이다. 그중 난용성 무기염이 과포화되어 결정로 쌓이는 현상을 특히 스케일링이라 구분한다. 선택지별 판단: ① 두 현상의 원인물질과 포함관계를 정확히 구분한 설명이다. ② 막 파손과 전기 고장은 설비고장이지 오염 현상의 정의가 아니다. ③ 막공이 커지는 현상이 아니라 저항 증가와 투과유속 저하가 일반적이다. ④ 스케일은 탄산염·황산염 등 무기 결정 침전과 직접 관련된다.

역세척 후 여재층은 깨끗하고 입자 포착 조건이 아직 안정되지 않아 짧은 시간 탁도 돌파가 나타날 수 있다. 초기 여과수를 배제하거나 전단으로 반송하고 탁도가 안정된 뒤 정상 공급한다. 선택지별 판단: ① 모든 초기수를 원수로 보내거나 응집을 중단하는 것이 필수 목적은 아니다. ② 초기 탁도 누출을 관리해 완성수 수질을 보호한다는 정확한 설명이다. ③ 여재 공극은 여과에 필요하며 영구 용해시키지 않는다. ④ 성숙기간의 목적은 손실수두를 인위적으로 최대화하는 것이 아니다.

공기탈기는 충전재로 기-액 접촉면적을 넓히고 공기를 흐르게 해 휘발성 유기물질이나 일부 용존가스를 물에서 공기상으로 이동시킨다. 휘발성·Henry 상수가 처리성에 중요하다. 선택지별 판단: ① 침전은 입자성 물질 처리이며 용존 휘발물질의 상전이 공정과 다르다. ② 조목·세목 스크린의 물리적 협잡물 제거 설명이다. ③ 대상물질과 기-액 물질전달 원리를 모두 정확히 설명한다. ④ 공기탈기는 전기분해나 용존염 전체 제거 공정이 아니다.

BAC는 활성탄의 큰 비표면적과 흡착능을 이용하는 동시에 표면에 성장한 미생물이 유기물을 분해하도록 운전한다. 흡착 단독보다 생물학적 재생과 용존 유기물 제거를 기대할 수 있다. 선택지별 판단: ① 활성탄을 제거하면 BAC라는 명칭과 흡착기능이 성립하지 않는다. ② 정기 재생이 있을 수 있으나 매일 전량 연소하는 것이 공정 원리가 아니다. ③ BAC는 의도적으로 생물막 활성을 활용하므로 무균 유지와 반대이다. ④ 흡착과 생분해의 결합이라는 BAC의 핵심을 정확히 설명한다.

연막시험은 조사구간을 적절히 격리하고 무독성·비가연성 등 안전성이 확인된 연기를 관로에 불어넣은 뒤, 연기가 나타나는 지점을 따라 우수계통 오접속이나 개구·결함 경로를 추적하는 비굴착 조사법이다. 다만 연기 관찰만으로 지하수 침입유량을 수치화할 수는 없다. 선택지별 판단: ① 시험의 주입·관찰 원리와 정량한계를 함께 정확히 설명한다. ② 수압시험과 수질분석을 혼합한 설명으로 연막시험이 아니다. ③ CCTV 조사와 연막시험을 같은 방법으로 오인했다. ④ 전 구간 굴착 없이 연결 이상을 선별하려는 시험의 장점을 반대로 설명했다.

관로 고점에는 공기가 모여 통수단면 감소와 수두손실을 일으킬 수 있고, 급배수 때 부압도 발생할 수 있다. 공기밸브는 운전상태에 따라 공기를 배출하거나 유입해 이 위험을 완화한다. 선택지별 판단: ① 공기밸브는 차단밸브가 아니며 지속적인 정체를 만드는 목적도 없다. ② 고점 공기배출과 부압 시 공기유입이라는 두 기능을 정확히 설명한다. ③ 소독제 생성장치가 아니므로 잔류염소를 만들지 않는다. ④ 저점의 이토밸브 또는 배수설비 기능과 혼동한 설명이다.

압력관의 굴곡, 분기, 관경변화부에는 압력과 운동량 변화로 축방향 불평형력이 생긴다. 지지블록은 이 추력을 충분한 지반 반력면적으로 전달하여 관과 이음부의 변위를 억제한다. 선택지별 판단: ① 소독제 소비는 수질과 접촉물질 문제이며 구조 지지블록의 목적이 아니다. ② 도장 외관은 수압추력 저항과 무관하다. ③ 불평형 추력을 지반에 전달한다는 구조적 역할을 정확히 설명한다. ④ 진공 형성은 오히려 관 손상 위험이며 지지블록의 기능이 아니다.

직렬 연결에서는 한 펌프 토출이 다음 펌프 흡입으로 이어져 각 펌프의 양정이 같은 유량에서 더해진다. 병렬 연결에서는 같은 흡·토출 수두 조건에서 각 펌프 유량이 합쳐진다. 선택지별 판단: ① 직렬과 병렬의 합산 대상을 서로 바꾼 설명이다. ② 실제 운전점은 계통곡선과 교점에서 정해져 두 값 모두 단순 두 배가 아니다. ③ 배관 연결방식이 조합 성능곡선을 바꾸므로 단일펌프와 항상 같지 않다. ④ 직렬·병렬 펌프 조합의 기본 성능 합산 원리를 정확히 설명한다.

배수지의 과도한 수령과 단락·사수부는 소독제 소실과 미생물 재성장 위험을 높인다. 유출입 배치, 수위 운전, 내부 혼합과 저류용량 활용을 조정하여 체류분포를 개선해야 한다. 선택지별 판단: ① 수리적 회전과 혼합을 높여 사수부와 과도한 수령을 줄이는 실질 대책이다. ② 최대수위 고정은 평균 체류시간을 늘려 문제를 악화할 수 있다. ③ 통수를 차단하면 정체가 심해지고 배수지 기능도 상실한다. ④ 용량 증대는 수령을 더 키울 수 있어 수질대책으로 자동 성립하지 않는다.

CCTV 조사는 관로 내부를 주행 촬영하여 구조적 결함과 운영상 장애를 위치별로 기록한다. 상태등급과 결함 위치는 세척, 국부보수, 갱생 또는 교체의 우선순위 결정에 활용한다. 선택지별 판단: ① 수질농도는 채수·분석이 필요하며 영상만으로 정량 BOD를 구하지 않는다. ② 비굴착 상태조사 대상과 유지관리 활용을 정확히 설명한다. ③ 강우량은 우량계로 측정하며 관내 영상의 직접 측정대상이 아니다. ④ 전동기 효율시험과 관로 상태조사는 목적과 장비가 다르다.

CIPP는 유연한 수지 함침 라이너를 반전 또는 인입하고 기존 관 내벽에 밀착시킨 뒤 경화한다. 굴착을 줄이면서 연속적인 구조·수밀 내관을 형성하는 대표적인 비굴착 갱생법이다. 선택지별 판단: ① 이는 전통적인 개착 교체로 CIPP의 비굴착 장점과 다르다. ② 골재 충전은 통수기능을 없애므로 관 갱생법이 아니다. ③ 라이너 삽입·밀착·경화라는 CIPP의 핵심 공정을 정확히 설명한다. ④ 인공동결은 임시 지반보조공법이며 하수관 영구 내관 형성과 다르다.

선택조는 유입 기질을 짧은 시간에 집중 접촉시키거나 호기·무산소·혐기 조건을 조성하여 원하는 미생물의 기질섭취 우위를 만든다. 이는 사상성균 과증식과 슬러지 팽화 제어에 도움을 준다. 선택지별 판단: ① 선택조는 유용한 생물량을 선택하는 시설이지 전량 소독시설이 아니다. ② 공정 목적에 따라 조건이 달라지며 항상 완전 무산소로만 운전하지 않는다. ③ 미처리 우회방류는 선택조의 정상 기능과 정반대이다. ④ 미생물 선택압과 팽화억제라는 목적을 정확히 설명한다.

침전지 슬러지층이 무산소 상태가 되고 질산염과 이용가능한 탄소가 남아 있으면 탈질로 N2 기체가 생성된다. 기포가 플록에 부착하면 이미 가라앉은 슬러지가 다시 떠올라 유출수 고형물이 증가할 수 있다. 선택지별 판단: ① 탈질 질소기포와 부상 메커니즘을 정확히 설명한다. ② 모래 용해나 밀도 0은 실제 상승슬러지의 원인이 아니다. ③ 응집제 증발과 물의 무한 점성은 물리적으로 성립하지 않는다. ④ 바닥경사 자체가 질소기포를 만드는 화학반응은 아니다.

MBBR는 비중과 형상이 조절된 담체를 반응조에서 움직이게 하고 그 표면의 부착생물막으로 유기물·질소를 처리한다. 담체 보유망은 담체를 반응조 안에 유지하고 혼합·폭기가 접촉을 돕는다. 선택지별 판단: ① 담체가 물과 접촉하지 않으면 생물막 반응이 일어날 수 없다. ② 이동 담체·부착생물막·보유망이라는 핵심 구성을 정확히 설명한다. ③ 열재생 공정의 설명으로 생물막 반응조와 무관하다. ④ 고압 증발은 MBBR의 생물학적 처리원리가 아니다.

아나목스 미생물은 무산소 조건에서 NH4+-N을 전자공여체, NO2–N을 전자수용체로 이용해 주로 N2로 전환한다. 부분아질산화와 결합하면 전통 질산화-탈질보다 산소와 외부탄소 요구가 작다. 선택지별 판단: ① 황산염 생성과 유기탄소 산화는 아나목스 핵심 반응이 아니다. ② 염소 산화는 생물학적 아나목스가 아니며 불필요한 부산물을 만들 수 있다. ③ 반응물·조건·장점을 정확히 설명하므로 정답이다. ④ 질산과 인산 사이의 원소변환은 성립하지 않는다.

스트루바이트는 마그네슘, 암모늄, 인산이온이 과포화될 때 형성되는 결정이다. pH와 Mg:P 비, 핵생성·체류조건을 조절하면 배관의 비의도성 스케일을 줄이면서 비료자원으로 회수할 수 있다. 선택지별 판단: ① 질소와 인을 염소기체로 바꾸는 반응은 스트루바이트 회수와 무관하다. ② 소각재 처리와 결정성 인 회수는 서로 다른 공정이다. ③ 활성탄 흡착만으로 스트루바이트 결정이 형성되지 않는다. ④ 구성 이온·화학식·운전조건과 자원회수 목적을 정확히 설명한다.