2024년 2회 토목기사 필기 출제기준 기반 모의고사

원점에 대한 모멘트는 M=r×F이고 z성분은 Mz=rxFy-ryFx이다. rx=2 m, ry=-1 m이므로 Mz=2×5-(-1)×4=10+4=14 kN·m가 되어 ①이 정답이다. ②는 ryFx 항의 부호를 잘못 처리했고, ③은 오른손법칙의 부호를 반대로 했다. ④는 z좌표와 Fz까지 z축 모멘트에 직접 더해 성분식을 혼동한 값이다.

Varignon 정리는 힘을 여러 성분으로 분해해도 기준점에 대한 전체 모멘트가 각 성분 모멘트의 대수합과 같다는 선형성을 말하므로 ②가 정답이다. 벡터식으로 r×ΣF=Σ(r×F)이다. ①은 모멘트를 곱한다고 잘못 표현했고, ③은 작용선을 벗어나 힘을 옮기면 등가 우력이 필요하다는 사실을 무시한다. ④도 정리는 평행력뿐 아니라 일반적인 힘의 성분 분해에 적용된다.

면적은 A=∫0^L kx²dx=kL³/3이고 y축에 대한 1차모멘트는 ∫0^L x·kx²dx=kL⁴/4이다. 따라서 x̄=(kL⁴/4)/(kL³/3)=3L/4이다. L=4 m이면 x̄=3.0 m이므로 ③이 정답이다. ①과 ②는 포물선 면적이 x가 큰 쪽에 더 집중되는 점을 반영하지 않았고, ④는 도심을 경계 끝점에 둔 값이다.

타원의 도심 x축 단면2차모멘트는 Ix=πab³/4이다. b³=50³=125,000 mm³이므로 Ix=π×100×125,000/4=9,817,477 mm⁴≈9.82×10^6 mm⁴가 되어 ④가 정답이다. ①은 분모를 16, ②는 8로 잘못 적용했고, ③은 분모 4를 누락한 값의 절반에 가깝다. y방향 치수 b가 세제곱으로 들어가는 점이 핵심이다.

축력이 0에서 20 kN까지 선형이므로 평균축력은 10 kN=10,000 N이다. δ=NavgL/(EA)=10,000×1,000/(200,000×500)=10,000,000/100,000,000=0.10 mm이므로 ①이 정답이다. ②는 평균축력을 다시 절반으로 줄였고, ③은 최대축력 20 kN이 전 길이에 일정하다고 본 값이다. ④는 N 또는 E의 단위를 잘못 바꾼 과대값이다.

단위를 MPa로 맞추면 G=80 GPa=80,000 MPa이다. γ=60/80,000=0.00075 rad=750×10^-6 rad, 즉 750 μrad이므로 ②가 정답이다. ①은 G를 800,000 MPa처럼 열 배 크게 보았고, ③은 GPa-MPa 환산을 한 자리 작게 했다. ④는 0.00075를 0.75로 읽어 천 배 과대평가한 값이다. Gγ=80,000×0.00075=60 MPa로 역산된다.

세 정상응력이 모두 같고 전단응력이 없으므로 세 주응력도 σ1=σ2=σ3=-50 MPa이다. 최대전단응력은 주응력 최대차의 절반 τmax=(σmax-σmin)/2인데 최대와 최소가 같아 0 MPa이므로 ③이 정답이다. ①은 50 MPa을 임의로 절반 낸 값이고, ②는 압축응력 크기를 전단응력으로 오인했다. ④는 두 압축응력의 크기를 더해 정수압축의 왜곡 없는 성질을 무시했다.

r³=50³=125,000 mm³이고 J≈2π×125,000×3=750,000π=2,356,194 mm⁴이다. 따라서 약 2.36×10^6 mm⁴인 ④가 정답이다. ①은 계수 2와 두께를 불완전하게 적용했고, ②는 정확값의 절반으로 계수 2를 누락했다. ③은 두께 또는 계수 2를 중복 적용한 값이다. mm³×mm이므로 단위도 mm⁴가 된다.

보의 미분관계 dV/dx=-w, dM/dx=V를 적용한다. 순수휨에서는 M이 구간에서 일정하므로 dM/dx=0에서 V=0이고, 다시 dV/dx=0이므로 w=0이다. 따라서 ①이 정답이다. ②는 분포하중이 있으면 전단력이 변하고 모멘트도 일정할 수 없다는 점과 모순이다. ③은 V≠0이면 M이 선형 변화하며, ④는 유한한 순수휨 상태를 설명하지 못한다.

자유단 모멘트만 받는 캔틸레버의 전 구간 휨모멘트는 M으로 일정하므로 곡률을 적분하면 θ=ML/EI이다. θ=12×3/24,000=36/24,000=0.00150 rad이므로 ②가 정답이다. ①은 길이를 절반으로, ③은 EI를 절반으로 본 값이다. ④는 정확한 회전각을 네 배로 과대평가했다. EIθ/L=12 kN·m로 역산하면 작용모멘트가 복원된다.

이상적인 내부힌지는 두 부재 끝의 위치를 연결하므로 힌지점의 병진변위는 양쪽에서 같지만 회전은 자유로워 서로 다를 수 있고 휨모멘트는 전달하지 않아 0이다. 따라서 ③이 정답이다. ①은 힌지가 전단력까지 차단한다고 오인했고, ②는 회전 자유와 모멘트 0 조건을 반대로 설명한다. ④도 내부힌지는 일반적으로 축력과 전단력을 전달해 병진 연결을 유지한다.

왼쪽 반력 영향선 종거는 지점에서 1이고 x=4 m에서 1-4/10=0.6이다. 하중구간 아래 영향선 면적은 사다리꼴로 (1+0.6)×4/2=3.2 m이다. 따라서 반력은 w×면적=5×3.2=16 kN이므로 ④가 정답이다. ①은 직사각형 평균종거 0.5를 사용했고, ②는 종거 0.6을 전 구간에 적용했다. ③은 영향선 종거를 모두 1로 보아 총하중 20 kN을 그대로 선택했다.

절점 평형을 회복하려면 불평형모멘트 +24 kN·m와 반대 부호인 -24 kN·m를 분배율에 따라 나눈다. 첫 부재 수정모멘트는 -24×0.60=-14.4 kN·m이므로 ①이 정답이다. ②는 크기는 맞지만 평형을 악화시키는 같은 부호다. ③은 두 번째 부재의 수정값 -24×0.40이고, ④는 분배하지 않은 전체 불평형모멘트를 첫 부재에만 적용했다.

유연도계수 fij는 j번째 일반화 힘을 단위값으로 가했을 때 i번째 좌표에 생기는 변위다. 선형탄성 상반성이 성립하면 fij=fji이므로 ②가 정답이다. ①은 하중·응력·변위의 첨자를 혼동했고, ③은 유연도행렬이 강성행렬의 역관계이지 각 성분이 단순히 같은 수치는 아니라는 점을 무시한다. ④도 지점과 부재강성에 따라 유한한 변위계수가 생긴다.

SI 단위로 A=1,000 mm²=0.001 m², E=200 GPa=200×10^9 N/m²이다. AE/L=0.001×200×10^9/2.0=100×10^6 N/m=100 MN/m이므로 ③이 정답이다. ①은 길이를 4 m로, ②는 단면적이나 E를 0.75배로 본 값이다. ④는 길이 L로 나누지 않은 AE를 길이 1 m처럼 사용한 값이다. 축강성에 변위 m를 곱하면 힘 N이 된다.

3힌지 아치 중앙힌지에서는 휨모멘트가 0이므로 단순보 중앙모멘트 M0와 수평추력 항 Hf가 같아 H=M0/f이다. 주어진 M0=PL/8=40×24/8=120 kN·m이고 H=120/4=30 kN이므로 ④가 정답이다. ①과 ②는 단순보 중앙모멘트를 과소평가했고, ③은 높이로 나누지 않고 하중 수치만 선택한 값이다. Hf=30×4=120 kN·m로 검산된다.

Euler 임계하중은 Pe=π²EI/(KL)²이므로 다른 조건이 같으면 K의 제곱에 반비례한다. 비는 Pe,fixed/Pe,pinned=(1.0/0.5)²=2²=4이므로 ①이 정답이다. ②는 유효길이계수 비를 제곱하지 않았고, ③과 ④는 고정단 구속이 좌굴강도를 높이는 방향을 반대로 해석했다. 양단고정의 유효길이는 절반이어서 좌굴하중은 네 배가 된다.

균일축의 비틀림 변형에너지는 U=T²L/(2GJ)이다. U=1,000²×2.0/(2×200,000)=2,000,000/400,000=5.0 N·m=5.0 J이므로 ②가 정답이다. ①은 길이 2 m를 누락하거나 분모의 2를 중복 적용했고, ③은 에너지식 분모의 계수 2를 누락했다. ④는 비틀림강성을 절반으로 잘못 사용한 과대값이다. 2UGJ/L의 제곱근으로 T=1,000 N·m가 복원된다.

Crotti-Engesser 정리는 하중을 독립변수로 표현한 상보에너지를 그 하중에 대해 편미분하면 대응하는 일반화 변위를 얻는다는 내용이다. 따라서 δ=∂U*/∂P인 ③이 정답이다. ①은 평균적인 에너지-하중 비일 뿐 일반 비선형 관계의 접선 변위를 주지 않고, ②는 차원이 맞지 않는다. ④는 종속·독립변수를 뒤집은 역미분으로 정리의 표현이 아니다.

평면변형률은 긴 구조물의 내부처럼 면외 방향 변형이 구속된 상태를 이상화하여 εz=γxz=γyz=0으로 둔다. 포아송 효과와 구속반력 때문에 σz는 일반적으로 0이 아닐 수 있으므로 ④가 정답이다. ①은 얇은 판의 평면응력 조건에 가깝고, ②는 하중을 받는 탄성체의 모든 응답을 없앤다. ③은 면내 변형을 0으로 두고 면외 변형만 남겨 정의를 반대로 설명했다.

180°=π rad이므로 20°×π/180°=π/9 rad이다. 따라서 ①이 정답이다. ②의 π/6은 30°, ③의 π/4는 45°, ④의 2π/9는 40°에 해당한다. 각 선택지를 다시 180/π로 곱해 도 단위로 역환산하면 각각의 차이를 확인할 수 있으며, π/9≈0.3491 rad로 20°의 크기와도 일치한다.

합의 분산은 σZ²=2²+5²+2×(-3)=4+25-6=23 mm²이다. 따라서 σZ=√23=4.796 mm, 약 4.80 mm이므로 ②가 정답이다. ①은 음의 공분산을 두 번 이상 과도하게 차감한 값이고, ③은 공분산을 무시한 독립오차의 제곱합 √29에 가깝다. ④는 표준편차를 단순 합한 2+5로 공분산과 제곱합을 모두 무시했다. 4.80²≈23으로 검산된다.

평균의 표준편차는 σ/√n=8/4=2 mm이다. 확률오차는 rm=0.6745×2=1.349 mm이므로 약 1.35 mm인 ③이 정답이다. ①은 평균 표준편차를 다시 두 배 이상 줄였고, ②는 확률계수 0.5를 사용한 값에 가깝다. ④는 0.6745×8=5.396 mm로 반복평균에 따른 √16 감소를 누락한 한 번 관측의 확률오차다.

비선형 관측모형은 미지수의 근사값을 정한 뒤 그 주변에서 Taylor 전개하고, 작은 보정량에 대한 1차 편미분 항을 사용해 선형 관측방정식을 만든다. 보정량을 갱신하며 수렴할 때까지 반복하므로 ④가 정답이다. ①은 근사점이 없으면 편미분 계수를 평가할 수 없고, ②는 실제 관측정보를 없앤다. ③도 설계행렬을 구성하는 편미분을 배제해 최소제곱 선형화가 되지 않는다.

구면의 측지선은 대원의 호이며, 서로 대척점이 아닌 두 점 사이에서는 짧은 대원호가 최단경로가 되므로 ①이 정답이다. ②의 평행권은 적도를 제외하면 소원이라 일반 측지선이 아니다. ③의 항정선은 자오선과 일정한 방위각을 유지하지만 보통 대원 최단경로와 다르다. ④도 대원 평면은 반드시 구 중심을 지나므로 정의를 반대로 설명한다.

적도에서는 제시식에 따라 M=a(1-e²), N=a이다. 실제 회전타원체는 0<e²<1이므로 1-e²<1이고 따라서 M<N, 즉 N>M인 ②가 정답이다. ①은 유한한 곡률반경을 0으로 만들었고, ③은 부등호 방향을 반대로 했다. ④도 두 곡률반경은 길이의 양수이며 서로 반대부호가 될 수 없다. 비 N/M=1/(1-e²)>1로도 확인된다.

x' 식에는 a0, a1, a2의 3개, y' 식에는 b0, b1, b2의 3개가 있어 독립 매개변수는 모두 6개이므로 ③이 정답이다. ①은 한 좌표식의 매개변수만 셌고, ②는 회전·공통축척·두 평행이동을 쓰는 2차원 상사변환의 수와 혼동했다. ④는 평면 투영변환의 일반적인 자유도와 혼동한 값이다. 아핀변환은 서로 다른 축척·전단도 표현할 수 있다.

위상비교 EDM의 순환오차는 내부 신호 누설, 혼합 또는 위상측정계의 비이상성 때문에 측정 위상이 한 주기를 도는 동안 오차도 반복되는 성분이므로 ④가 정답이다. ①은 영점상수와 같은 일정오차에 가깝고, ②는 줄자 측량의 처짐오차를 EDM에 잘못 적용했다. ③도 이름 그대로 위상·거리와 연관된 주기성을 가지므로 순수 우연오차만으로 설명할 수 없다.

인바 합금은 열팽창계수가 매우 작아 관측 중 기온이 변해도 표척 눈금 간격의 변화가 작다. 따라서 정밀수준측량의 척도오차를 줄이기 위한 ①이 정답이다. ②는 인바 표척도 유한한 질량을 가지며, ③은 수준측량의 수평시준과 진북방향을 혼동했다. ④도 재료 선택으로 지구곡률이 사라지지 않으며 곡률·굴절은 관측거리 균형 등 별도 방법으로 관리한다.

cos30°=√3/2이므로 cos²30°=3/4=0.75이다. H=100×1.50×0.75=112.5 m이므로 ②가 정답이다. ①은 cos² 항을 0.5로 잘못 사용했고, ③은 cos30°를 한 번만 곱한 150×0.866에 해당한다. ④는 경사시준 보정 없이 Ks만 계산한 값이다. 112.5/(100×1.50)=0.75로 cos²θ가 복원된다.

반송파 파장은 코드 칩 길이보다 훨씬 짧아 위상을 정밀하게 측정하면 높은 거리정밀도를 얻지만, 초기 완전주기 수인 정수미지수와 관측 중 사이클슬립을 처리해야 하므로 ③이 정답이다. ①은 코드 의사거리로 초기 절대측위가 가능하다는 점과 반대다. ②는 반송파가 더 정밀한 이유를 뒤집었고, ④도 관측 잡음과 미지수 구조가 서로 다르다.

출발점으로 되돌아오는 폐합회로의 좌표변화는 기하학적으로 0이므로 기선벡터의 대수합도 이상적으로 0이다. 실제 남는 작은 폐합벡터를 허용기준과 비교해 기선해석의 내부 일관성을 점검하므로 ④가 정답이다. ①과 ③은 벡터폐합과 무관한 수치를 요구하고, ②도 서로 다른 기준점 간 기선 길이는 같을 필요가 없다. 다만 폐합통과만으로 절대 정확도가 완전히 증명되는 것은 아니다.

B/H가 커지면 같은 고저차가 만드는 시차차가 커져 수직정확도에 유리할 수 있다. 그러나 시점 차이가 지나치게 커지면 가림과 영상형상 차이가 증가해 동일점 대응이 어려워질 수 있으므로 ①이 정답이다. ②는 상대표정이 여전히 필요하다는 점을 무시하고, ③은 사진축척이 주로 초점거리와 촬영고도로 결정됨을 부정한다. ④도 오차가 조건 없이 0이 된다는 절대화다.

상대표정은 두 카메라의 상호 위치·자세를 정해 대응 광선이 공간에서 교차하도록 만드는 과정이다. 이상적인 입체모델에서는 대응점의 y시차가 제거되어야 하므로 ②가 정답이다. ①은 복사값 처리와 기하표정을 혼동했고, ③은 모델의 상대기하를 절대표고에 맞추는 절대표정과도 다르다. ④도 중복도는 촬영계획 조건이며 상대표정이 이를 100%로 바꾸지 않는다.

대기의 창은 수증기·이산화탄소 등 대기성분의 흡수가 상대적으로 약해 지표에서 반사·방출된 복사가 센서까지 전달되기 쉬운 파장영역이므로 ③이 정답이다. 센서 밴드는 보통 이러한 투과구간을 고려해 선정한다. ①은 강한 흡수대의 설명이고, ②는 장비 운용시간과 혼동했다. ④도 영상자료의 빈 화소영역이지 복사전달의 파장특성이 아니다.

SAR은 결맞는 마이크로파를 사용하므로 한 해상셀 안 여러 산란체의 위상 간섭이 밝고 어두운 입상무늬인 스펙클을 만든다. 멀티룩 처리나 적응필터로 분산을 줄일 수 있어 ④가 정답이다. ①은 지형좌표오차와 혼동했고, ②는 광학렌즈 색수차가 아니다. ③도 궤도력 부재가 스펙클의 물리적 원인이 아니며 영상이 한 화소가 되는 현상도 아니다.

브레이크라인은 능선, 계곡선, 제방과 절벽처럼 지표면 기울기나 연결성이 급변하는 선을 삼각망의 강제 변으로 넣어 중요한 형상을 보존하므로 ①이 정답이다. ②와 ③은 지형정보를 제거하는 반대 작업이고, ④도 TIN은 점 분포와 지형복잡도에 따라 불규칙한 크기의 삼각형을 사용하므로 같은 면적을 요구하지 않는다.

IDW는 공간적으로 가까운 표본이 미지점과 더 비슷할 것이라는 가정 아래 wi∝1/di^p와 같이 거리의 역거듭제곱으로 가중평균하므로 ②가 정답이다. ①은 거리 증가에 따라 영향이 감소하는 원리를 반대로 설명한다. ③은 표본값과 거리가 모두 핵심 입력이라는 사실을 부정하고, ④도 전체 최솟값을 일률적으로 대입하는 방법이 아니라 국지 가중평균이다.

station equation은 노선 변경이나 측점체계 조정 때 하나의 물리적 지점에 서로 다른 후방·전방 측점값을 대응시키는 표기다. 10+300에서 10+250으로 이어지므로 이후 숫자는 50 m 작아지지만 실제 노선 거리는 끊기지 않아 ③이 정답이다. ①은 표기 불연속을 실제 길이 단절로 오인했고, ②는 측점과 표고를 혼동했다. ④도 측점차가 곡선반지름을 정하지 않는다.

평균유속은 V=0.25×2.0+0.05=0.50+0.05=0.55 m/s이다. 따라서 Q=30×0.55=16.5 m³/s이므로 ④가 정답이다. ①은 상수항과 단면적을 충분히 반영하지 않았고, ②는 V=0.50 m/s로 상수항 0.05를 누락한 값이다. ③은 유속을 0.60 m/s로 잘못 계산했다. 16.5/30=0.55 m/s로 검정식 결과가 역산된다.

τ=12+0.80×5.0=16 Pa이다. Bingham 유체는 항복응력을 넘은 뒤에 소성점성 항이 더해진다. 선택지별 판단: ① 항복응력과 점성 전단응력을 합한 정확한 값이다. ② 점성항 4 Pa만 쓰고 항복응력을 빠뜨렸다. ③ 항복응력만 쓰고 유동 후 점성항을 누락했다. ④ 항복응력과 전단변형률속도를 곱해 단위를 잘못 적용했다.

비압축성·비회전 2차원 흐름에서는 속도퍼텐셜과 유선함수가 Cauchy-Riemann 관계를 만족한다. 따라서 각 함수의 등치선은 직교하는 흐름망을 이룬다. 선택지별 판단: ① 두 선군은 일반적으로 같은 선이 아니라 서로 직각으로 교차한다. ② 조화함수와 직교선망의 관계를 정확히 설명한다. ③ 밀도 0은 퍼텐셜흐름의 성립조건이 아니다. ④ 유선과 퍼텐셜선의 수학적 관계를 부정한 설명이다.

정상류 질량유량은 밀도와 체적유량의 곱이다. 먼저 체적유량은 AV=0.10×15=1.5 m³/s이고, 따라서 ṁ=ρAV=2.0×1.5=3.0 kg/s이다. 선택지별 판단: ① 체적유량 1.5 m³/s를 질량유량으로 오인한 값이다. ② 단면적 0.10 m²를 1.0 m²로 잘못 읽어 10배 크게 계산했다. ③ 밀도·면적·속도를 단위와 함께 정확히 곱한 값이다. ④ 속도를 15 m/s가 아니라 1.5 m/s로 잘못 대입한 값이다.

각운동량 방정식으로 T=1000×0.040×0.30×(8.0-0)=96 N·m이다. 속도성분의 변화와 작용반지름을 모두 포함해야 한다. 선택지별 판단: ① 유량이나 반지름의 소수점을 한 자리 더 작게 적용한 값이다. ② 질량유량과 반지름만 곱고 접선속도 변화를 빠뜨렸다. ③ 밀도와 속도를 곱했지만 유량·반지름 적용이 잘못된 값이다. ④ 제시된 각운동량 모멘트식을 정확히 적용한 값이다.

환형 단면 A=π(Do²-Di²)/4이고 젖은둘레 P=π(Do+Di)이므로 Dh=4A/P=(Do²-Di²)/(Do+Di)=Do-Di=0.10 m이다. 선택지별 판단: ① 환형관 동수직경이 외경과 내경의 차가 되는 정확한 값이다. ② 외경과 내경의 평균을 사용한 값으로 4A/P와 다르다. ③ 두 지름을 더한 값으로 수리학적 정의를 적용하지 않았다. ④ 지름차의 절반을 취해 반지름과 혼동했다.

개방 흡수조 기준의 유효흡입수두는 NPSH_available=H_atm-H_s-H_f-H_v로 계산한다. 따라서 10.3-3.0-1.2-0.3=5.8 m이다. 선택지별 판단: ① 증기압수두 0.3 m를 빼지 않고 더하는 등 부호를 잘못 적용한 값이다. ② 대기압수두에서 흡입양정·손실수두·증기압수두를 모두 뺀 정확한 값이다. ③ 흡입양정 3.0 m를 누락해 과대평가한 값이다. ④ 흡입양정과 손실을 대기압수두에 더해 계산한 값이다.

로터미터는 위로 넓어지는 테이퍼관과 플로트를 사용한다. 유량에 따라 플로트가 이동해 통로면적이 바뀌고, 일정한 힘 평형이 되는 높이가 유량 눈금에 대응한다. 선택지별 판단: ① 완전 차단식 수위계가 아니라 유체가 환상 통로로 계속 흐른다. ② 전자기유량계 설명이며 로터미터는 기계적 힘평형을 이용한다. ③ 테이퍼관·플로트·힘평형이라는 핵심을 정확히 설명한다. ④ 터빈유량계의 회전부 측정원리와 혼동한 설명이다.

수력램은 낙차를 가진 구동수 흐름과 폐기밸브의 주기적 폐쇄로 수격압을 만든다. 압력수로 공기실과 송출체크밸브를 통해 전체 유량 중 일부를 높은 수두로 보낸다. 선택지별 판단: ① 전동기나 가열이 필수인 펌프가 아니라 물 자체의 낙차에너지를 쓴다. ② 일부 구동수는 폐기되므로 모든 유량을 무손실 송수하지 않는다. ③ 유속 변화가 수격압을 만드는 핵심이므로 항상 0이라는 설명은 반대이다. ④ 주기적 급폐쇄와 일부 고양정 송수 원리를 정확히 설명한다.

단동펌프는 1회전당 한 번 토출하므로 Qth=0.010×0.20×60/60=0.0020 m³/s이다. 선택지별 판단: ① 면적·행정·분당회전수를 곱하고 초로 환산한 정확한 값이다. ② 피스톤 면적 0.010 m²를 0.10 m²로 잘못 읽어 10배 크게 계산한 값이다. ③ 면적 0.010 m²를 0.0010 m²로 잘못 읽어 10분의 1로 계산한 값이다. ④ 분당 회전수를 초당으로 환산하는 60 나눗셈을 누락한 값이다.

일반 원심펌프는 공기만 든 상태에서 충분한 흡입 진공과 수두를 만들기 어렵다. 기동 전 케이싱과 흡입관을 물로 채워 연속된 액주와 정상 양수조건을 확보한다. 선택지별 판단: ① 공기를 채우는 것은 프라이밍과 반대이며 양수를 방해한다. ② 공기를 제거하고 액체로 채우는 목적을 정확히 설명한다. ③ 송출밸브 제거는 프라이밍 절차가 아니고 안전한 운전을 해친다. ④ 회전수 계측 여부와 흡입 액주 형성은 무관하다.

수차의 축부하가 제거되어도 유수의 수력토크가 남으면 러너는 가속한다. 회전속도가 올라가 수력토크와 마찰·풍손 등 회전손실 토크가 평형되는 고속상태가 무구속속도이며, 러너·축·발전기의 과속 강도 검토에 중요하다. 선택지별 판단: ① 정지 토크의 정의가 아니다. ② 무유량 낙차가 아니라 부하상실 뒤의 과속 상태이다. ③ 발생조건과 평형 및 설계용도를 정확히 설명한다. ④ 수차 형식과 운전조건에 따라 달라져 정격속도의 일정 비가 아니다.

반동수차는 러너 통로가 물로 차 있고 러너를 지나며 정압이 변한다. 압력에너지와 운동에너지 변화가 모두 축일에 기여하며 케이싱과 흡출관도 중요한 구성요소이다. 선택지별 판단: ① 대기 중 자유분류를 받는 충동수차의 특징에 가깝다. ② 반동수차 러너는 물과 직접 상호작용한다. ③ 노즐 자유분류만 이용한다는 설명은 Pelton형 충동수차에 해당한다. ④ 충만 흐름과 압력·속도 변화라는 반동수차의 핵심이다.

운동파 근사는 Saint-Venant 운동방정식에서 국부·이류 관성과 압력경사항을 무시하고 바닥경사와 마찰경사의 평형을 사용한다. 그 결과 단면별 유량이 수심의 등류형 함수가 되어 하류 수위의 역류영향이나 급변류 재현에는 한계가 있다. 선택지별 판단: ① 가정과 적용한계를 정확히 설명한다. ② 모든 항을 유지하는 것은 동역학파 해석이다. ③ 마찰경사는 바닥경사와 평형하므로 0이 아니다. ④ 교란의 상류 전파를 일반적으로 재현하지 못한다.

측면위어에서는 본류의 일부가 측방으로 월류해 본수로 유량이 x에 따라 감소한다. 따라서 단순 일정유량 점변류가 아니라 측방 유출을 가진 공간변화류로 해석한다. 선택지별 판단: ① 측방 유출 때문에 본수로 유량은 증가하지 않고 감소한다. ② 유량의 공간적 감소와 수면·운동량 검토를 정확히 설명한다. ③ 지하수 전용 계측시설이 아니라 개수로의 월류·분기시설이다. ④ 흐름을 전폭 차단하는 정면위어와 기하·기능이 다르다.

레이더는 빗방울 등의 후방산란으로 Z를 관측하고 이를 경험적 Z-R식으로 지상 강우강도로 바꾼다. 입자크기분포와 강우형태가 달라지면 계수도 변해 우량계 보정이 중요하다. 선택지별 판단: ① 레이더 강우에는 거리·차폐·입자분포 등의 오차가 있어 지상보정이 필요하다. ② Z와 R은 서로 다른 물리량이므로 경험적 환산관계가 필요하다. ③ 반사도-강우 환산의 목적과 계수 가변성을 정확히 설명한다. ④ 무강우에서 반사도가 무한대가 된다는 관계는 성립하지 않는다.

수위-유량 관계는 단면형상과 조도, 하류 경계조건에 의존한다. 세굴·퇴적이나 식생 변화, 배수효과가 생기면 곡선이 이동하므로 여러 수위의 직접 유량측정으로 갱신한다. 선택지별 판단: ① 수로조건 변화는 같은 수위에서의 단면적·마찰·에너지경사를 바꾼다. ② 관측범위 밖 홍수 외삽에는 불확실성이 존재한다. ③ 영점과 단면 변화 가능성 때문에 현장 검정이 필요하다. ④ 곡선 이동 원인과 재측정 필요성을 정확히 설명한다.

정상 빈도해석은 표본을 생성한 분포 특성이 시간에 따라 일정하다는 가정을 둔다. 장기 추세나 변화점이 의심되면 계측·유역변화 등 자료 원인을 확인하고 통계적 유의성과 불확실성을 평가한 뒤, 필요할 때 위치·규모 등의 매개변수를 시간이나 기후·유역 공변량의 함수로 모델링한다. 선택지별 판단: ① 진단과 비정상 모형의 경계를 정확히 제시한다. ② 확인된 변화 가능성을 무시한다. ③ 자료를 자의적으로 버린다. ④ 재현기간 정의와 검정을 혼동한다.

L-모멘트는 순서통계량 기반의 선형조합으로 위치·규모·왜도 등의 분포특성을 표현한다. 표본 고차모멘트보다 극단치 영향이 비교적 작아 동질지역 판별과 성장곡선 추정에 널리 쓰인다. 선택지별 판단: ① 전체 순서자료를 활용하며 최댓값 하나만 쓰지 않는다. ② 정의와 통계적 장점 및 지역해석 활용을 정확히 설명한다. ③ 자료가 짧으면 불확실성이 남고 매개변수가 자동 0이 되지 않는다. ④ 빈도와 재현기간을 제거하는 기법이 아니다.

Snyder법은 무계측 또는 자료부족 유역에서 유역의 기하·수문 특성과 지역계수를 이용해 지체시간, 첨두유량, 기저시간 등을 정하는 합성단위도 방법이다. 선택지별 판단: ① 관측 단위도가 충분하면 직접 유도할 수 있으며 자료를 버릴 이유가 없다. ② 지하수 수질은 직접유출 단위도 형상을 정하는 핵심 입력이 아니다. ③ 자료부족 유역과 경험적 유역특성 입력을 정확히 설명한다. ④ 합성단위도도 강우 지속시간과 유역응답을 반영한다.

비산출률은 비피압대수층 수위가 내려갈 때 중력에 의해 실제 배수되는 물의 체적을 전체 지층 체적으로 나눈 값이다. 일부 물은 비보유율로 남으므로 공극률보다 작다. 선택지별 판단: ① 고체부피비는 1-공극률에 해당하며 비산출률이 아니다. ② 점성계수 관련 비가 아니라 무차원 저장특성이다. ③ 피압 저장계수의 설명과 혼동했으며 비산출률은 중력배수와 관련된다. ④ 중력배수 가능한 물의 체적비라는 정확한 정의이다.

강도한계상태는 설계하중에 대한 구조적 안전과 파괴 방지를 확인한다. 사용한계상태는 정상 사용 중 과도한 처짐·균열·진동·누수 같은 기능과 내구성 문제를 제한한다. 선택지별 판단: ① 두 한계상태의 목적과 대표 검토항목을 정확히 구분한다. ② 안전과 기능을 모두 다루므로 미관만의 검토가 아니다. ③ 사용성은 붕괴 전 정상 운용 품질을 다루는 한계상태이다. ④ 강도설계는 요구강도와 설계강도를 비교하는 것이 핵심이다.

기하학적으로 비슷한 콘크리트 부재도 크기가 커지면 균열과 파괴과정대가 단면에 차지하는 상대적 비율이 변한다. 에너지 방출과 균열국부화 때문에 명목 전단강도가 낮아질 수 있다. 선택지별 판단: ① 큰 부재에서도 사인장균열이 발생하며 강도가 무한대가 되지 않는다. ② 콘크리트 취성파괴의 크기효과를 정확히 설명한다. ③ 재료 밀도는 부재 깊이에 단순 반비례하지 않는다. ④ 깊은 보도 전단과 압축 스트럿 힘을 전달한다.

두 단순지지 가장자리가 만나는 모서리는 두 방향 판휨으로 들리려는 경향이 있다. 이 들림이 구속되면 구속반력과 비틀림모멘트가 생겨 모서리 균열이 발생할 수 있으므로 상·하부 양 방향 철근으로 제어한다. 선택지별 판단: ① 중앙 압축응력 제거가 목적이 아니다. ② 모서리 비틀림모멘트를 없애는 것이 아니라 저항하는 상세이다. ③ 들림경향·비틀림과 상하 양방향 보강의 관계를 정확히 설명한다. ④ 하중을 기둥 하나에 집중하는 상세가 아니다.

매스 콘크리트는 중심부 수화열 상승과 표면 냉각의 차이, 기초·기존 콘크리트의 구속 때문에 인장응력이 생길 수 있다. 저발열 재료와 배합, 재료 냉각, 합리적 블록·리프트, 보온·파이프쿨링 및 온도계측으로 온도이력과 구속을 관리하므로 ④가 정답이다. ①과 ②는 최고온도와 온도구배를 키운다. ③은 실제 온도거동에 따른 양생·냉각 조정 기회를 없앤다.

치밀한 콘크리트는 급가열 시 내부 수분이 수증기로 변해도 배출경로가 제한될 수 있다. 온도구배에 의한 열응력까지 겹치면 피복이 급격히 떨어져 나가는 폭렬이 발생할 수 있다. 선택지별 판단: ① 수증기압 축적과 열응력이라는 대표 폭렬 메커니즘이다. ② 화재 고온에서 물이 얼음으로 변한다는 설명은 물리적으로 반대이다. ③ 급가열은 미세균열과 열손상을 유발할 수 있다. ④ 고온에서는 일반적으로 강성과 강도가 저하된다.

콘크리트의 알칼리 환경은 철근을 부동태화하지만 염화물이 일정 수준 이상 도달하면 피막이 국부 파괴될 수 있다. 수분과 산소가 있는 곳에서 양극부가 집중되어 공식과 단면손실이 진행된다. 선택지별 판단: ① 염화물은 철근 재료를 플라스틱으로 바꾸지 않는다. ② 임계농도·부동태 파괴·국부부식의 연결을 정확히 설명한다. ③ 공극 진공화는 염화물 침투나 부식 메커니즘이 아니다. ④ 전기화학 부식에는 수분·산소 등 환경조건도 중요하다.

릴랙세이션은 프리스트레싱 강재를 일정 변형률 상태로 유지할 때 미세한 점소성 변형이 진행되어 응력이 감소하는 현상이다. 초기응력 수준, 시간과 온도, 강재 종류가 손실량에 영향을 준다. 선택지별 판단: ① 길이 소멸이 아니라 응력의 시간의존 감소이다. ② 콘크리트 수축과 구별되는 강재 자체의 시간효과이다. ③ 일정 변형률에서 응력이 감소한다는 정의를 정확히 설명한다. ④ 릴랙세이션은 응력 증가가 아니라 프리스트레스 손실을 만든다.

압력선은 각 단면에서 프리스트레스와 외력효과를 합성한 압축합력의 작용점을 연결한 선이다. 합성모멘트를 P로 나눈 편심으로 위치를 해석할 수 있어 압축합력이 단면 핵 안에 있는지와 인장응력 발생 가능성을 판단하는 데 도움을 준다. 선택지별 판단: ① 재료밀도선이 아니다. ② 외력모멘트 때문에 실제 긴장재선과 달라질 수 있다. ③ 외력을 무시한 도심선이 아니다. ④ 합성 압축력 작용선의 의미와 용도를 정확히 설명한다.

그라우트 슬리브는 철근과 슬리브 사이의 부착·지압을 통해 힘을 전달한다. 필요한 삽입길이, 위치, 무수축 그라우트 충전과 양생이 확보되지 않으면 공극·뽑힘·취성파괴가 생길 수 있다. 선택지별 판단: ① 기하와 재료·충전 품질을 함께 관리하는 정확한 설명이다. ② 공기는 힘전달 매체가 아니며 충전 불량을 만든다. ③ 삽입길이가 없으면 설계된 부착·지압 하중경로가 없다. ④ 그라우트 강도와 양생은 이음내력에 직접 영향을 준다.

분산섬유는 균열이 생긴 뒤 균열면을 연결하며 섬유-매트릭스 부착과 인발과정에서 에너지를 소산한다. 이 가교작용은 균열폭의 급격한 확대를 늦추고 잔류인장강도와 파괴인성을 높일 수 있다. 선택지별 판단: ① 수화반응을 정지시키지 않는다. ② 균열가교와 인발저항의 역할을 정확히 설명한다. ③ 균열 발생 자체를 절대 금지하지 않는다. ④ 구조철근 대체 여부는 설계기준과 성능검증에 따라 별도 판단한다.

전단중심은 횡하중이 그 점을 통과할 때 단면에 순수한 휨만 생기고 비틀림이 생기지 않는 점이다. 채널처럼 대칭축이 하나뿐인 개방단면에서는 도심과 전단중심이 일반적으로 일치하지 않아 하중 편심을 확인해야 한다. 선택지별 판단: ① 임의의 단면에서 도심과 항상 같지 않다. ② 전단중심 통과 하중은 비틀림을 억제한다. ③ 정의와 편심효과를 정확히 설명한다. ④ 위치를 나타내는 기하학적 점이지 응력 물성치가 아니다.

큰 웨브 개구부 주위에서는 상·하부 티가 프레임 부재처럼 거동해 전단을 우력과 국부휨으로 전달한다. 개구부 모서리에는 응력집중이 생기므로 단면강도와 보강상세를 검토한다. 선택지별 판단: ① 개구부가 있어도 전체 보의 전단·휨 하중경로는 남는다. ② 상하 티에는 축력과 국부휨·전단이 함께 작용할 수 있다. ③ 콘크리트 충전 여부만으로 무하중 상태가 되지 않는다. ④ Vierendeel 국부휨과 개구부 보강 필요성을 정확히 설명한다.

BRB는 축력을 부담하는 강재 코어와 이를 횡구속하는 케이싱·충전재로 구성된다. 코어의 압축좌굴을 억제해 인장·압축 양방향에서 안정된 소성 이력과 에너지소산을 얻는다. 선택지별 판단: ① 코어와 구속재의 역할 및 대칭 이력거동을 정확히 설명한다. ② 압축좌굴을 방지하는 것이 BRB의 핵심이므로 반대이다. ③ 코어는 축방향으로 항복·변형해야 하며 비부착층 등을 둔다. ④ 주목적은 횡력 저항과 지진에너지 소산이다.

Whitmore 폭은 연결부 양 끝에서 일정 각도로 하중이 퍼진다고 보고 위험단면의 유효 폭을 정하는 모델이다. 이 폭으로 인장 항복·파단 또는 압축 좌굴 관련 유효단면을 평가한다. 선택지별 판단: ① 응력은 연결부에서 퍼지므로 전 폭 균일 가정이 항상 성립하지 않는다. ② 하중분산 유효폭과 강도·좌굴 활용을 정확히 설명한다. ③ 유효폭은 설계 단면평가 개념이지 두께 제거가 아니다. ④ 구조력은 판·볼트·용접 하중경로로 전달된다.

전단키는 베이스플레이트 아래 돌출부가 기초 콘크리트에 지압되도록 해 큰 수평력을 전달한다. 접촉면 마찰이나 앵커로드 전단만으로 부족한 경우 하중경로를 보강한다. 선택지별 판단: ① 전단키는 수평력 전달장치이며 축력을 없애지 않는다. ② 그라우트와 접촉면은 정상적인 주각 하중전달에 필요하다. ③ 콘크리트 지압을 이용한 수평력 전달 목적을 정확히 설명한다. ④ 온도계측 장치가 아니라 구조 연결상세이다.

부분전단연결은 연결재 총내력이 완전합성에 필요한 종방향 전단보다 작은 상태를 허용하는 설계이다. 연결도에 따라 합성휨강도와 계면 미끄럼·변형능력이 달라진다. 선택지별 판단: ① 연결재가 없으면 일반적으로 두 부재의 완전합성 하중전달이 성립하지 않는다. ② 과도한 미끄럼은 합성작용과 사용성을 저하시킨다. ③ 연결재 수·강도·배치가 합성도와 파괴모드를 좌우한다. ④ 부분연결의 정의와 설계 반영사항을 정확히 설명한다.

합성보의 바닥판에는 강재보와 가까운 부분에 종방향 응력이 집중되고 멀어질수록 작아지는 전단지연이 생긴다. 설계에서는 이 비균일 응력분포가 만드는 합력과 등가가 되도록 제한된 유효폭을 사용해 단면강성과 강도를 평가한다. 선택지별 판단: ① 전단지연과 등가폭의 목적을 정확히 설명한다. ② 바닥판은 정휨 구간에서 주로 압축에 기여한다. ③ 유효폭은 계산모형이지 물리적 절단선이 아니다. ④ 합성작용에는 적절한 전단연결이 필요하다.

현수교에서 보강거더의 하중은 행어를 통해 주케이블로 올라간다. 주케이블 인장력의 수직성분은 주탑 압축으로, 수평성분은 앵커리지 또는 자정식 보강거더로 전달된다. 선택지별 판단: ① 구조하중은 연속된 케이블·주탑·기초 하중경로를 가진다. ② 현수교의 대표 인장·압축·정착 하중경로를 정확히 설명한다. ③ 주케이블은 인장, 주탑은 주로 압축을 받는다. ④ 타정식 현수교 앵커리지는 큰 수평 케이블력을 지반에 전달한다.

플러터는 교량단면의 운동이 공기력을 변화시키고 그 공기력이 다시 휨·비틀림 운동에 에너지를 공급하는 자기여기 공력불안정이다. 임계풍속을 넘으면 유효 공력감쇠가 음이 되어 작은 진동도 급격히 커질 수 있으므로 풍동시험과 공탄성 해석으로 안정성을 확인한다. 선택지별 판단: ① 단순 정적 처짐이 아니다. ② 풍속과 단면형상에 크게 좌우된다. ③ 결합 메커니즘과 임계상태를 정확히 설명한다. ④ 부식현상이 아니다.

증분압출 중 동일 단면은 경간 중앙과 지점 위를 반복 통과해 모멘트 부호와 크기가 변한다. 런칭노즈는 선단 캔틸레버 모멘트를 줄이지만 제거하지 않으므로 각 단계 안정·강도를 검토한다. 선택지별 판단: ① 자중은 압출 중 주요 시공하중으로 계속 작용한다. ② 지지조건은 압출 위치에 따라 변해 완성계와 단면력이 다르다. ③ 런칭노즈는 효과를 완화할 뿐 모든 모멘트를 없애지 않는다. ④ 반복되는 시공단계 하중과 검토 필요성을 정확히 설명한다.

유동지수는 함수비 차를 타격횟수 비의 상용로그로 나눈 기울기 크기이다. 함수비 차는 48-42=6이고 log10(30/15)=log10(2)=0.3010이므로 If=6/0.3010=19.93, 약 19.9이다. 선택지별 판단: ① 유동곡선 정의에 정확히 대입한 값이다. ② 함수비 차만 취해 로그 보정을 빠뜨렸다. ③ log10 2의 역수만 제시했다. ④ 자연로그와 임의 비율을 혼합한 값으로 정의와 맞지 않는다.

미세 토립자가 플록을 이루면 개별 입자보다 큰 덩어리처럼 빨리 침강하여 입경을 과대평가할 수 있다. 분산제와 교반은 입자 사이 인력을 낮추고 응집체를 풀어 Stokes 침강해석의 전제에 가깝게 만든다. 선택지별 판단: ① 토립자 고유 비중을 바꾸는 처리가 아니다. ② 분산처리의 목적과 측정오차 방향을 정확히 설명한다. ③ 유체 점성은 보정 대상이지 0이 되지 않는다. ④ 분산은 광물 입경을 화학적으로 변환하지 않는다.

몬모릴로나이트는 두 규산사면체층 사이에 알루미나 팔면체층이 있는 2:1형 광물이며 층간 결합이 비교적 약하다. 물과 교환성 양이온이 층간으로 들어가 큰 팽윤·수축과 높은 소성을 나타낼 수 있다. 선택지별 판단: ① 비표면적과 교환능의 방향을 반대로 설명했다. ② 실제 층상구조를 부정한다. ③ 구조와 거동을 올바르게 연결한 정답이다. ④ 점토광물과 간극수 상호작용을 무시한 잘못된 일반화이다.

모관포화대에서 게이지 간극수압은 u=γw h=-9.81×1.5=-14.715 kPa이다. 유효응력 원리 σ'=σ-u에 따라 σ'=28.0-(-14.715)=42.715 kPa, 약 42.7 kPa이다. 선택지별 판단: ① 음의 간극수압을 총응력에서 다시 빼지 않고 반대방향으로 처리했다. ② 모관흡입을 무시했다. ③ 간극수압의 절댓값만 제시했다. ④ 부호를 포함해 유효응력식을 올바르게 적용했다.

고정피스톤 샘플러는 목표 심도까지 내릴 때 피스톤이 관 입구를 닫고, 얇은 관이 흙 속으로 관입할 때 피스톤을 기준 위치에 유지한다. 이로써 선행 유입, 시료 압축과 회수 중 탈락을 줄여 연약점토 시료 품질을 높인다. 선택지별 판단: ① 장치의 작동순서와 교란 저감효과가 맞다. ② 타격 재성형은 불교란 채취 목적과 반대이다. ③ 개방 상태는 상부토 유입 위험을 키운다. ④ 탄성파 탐사와 시료채취를 혼동했다.

CPTu 소산시험은 관입을 정지한 뒤 센서가 읽는 과잉간극수압이 시간에 따라 평형값으로 돌아가는 과정을 기록한다. 소산속도와 시간곡선은 특히 저투수성 지반의 압밀계수·배수특성 추정과 정수압 확인에 활용된다. 선택지별 판단: ① 계측은 광물변환 공정이 아니다. ② 시험 측정량과 해석 목적을 정확히 설명한다. ③ CPTu는 코어 시추가 아니다. ④ 수질의 탈염기능이 없다.

루전시험은 시추공 내 시험구간을 패커로 차단하고 정해진 압력단계에서 물을 주입해 유량을 측정한다. 단위길이·기준압력에 대한 주입량과 압력-유량 이력은 절리성 암반의 투수성과 그라우팅 필요성 판단자료가 된다. 선택지별 판단: ① 색상은 수리전도성을 정량화하지 못한다. ② 물 주입이 핵심이다. ③ 장치·절차·활용이 모두 맞다. ④ 체가름은 토사 입도시험으로 암반 절리 수압시험을 대신하지 못한다.

이방성 좌표변환 흐름망의 등가투수계수는 두 주방향 투수계수의 기하평균이다. kxkz=(8.1×10^-5)(0.9×10^-5)=7.29×10^-10이고 그 제곱근은 2.7×10^-5 m/s이다. 선택지별 판단: ① 연직투수계수만 사용했다. ② 두 값의 산술평균이다. ③ 두 계수의 차를 택했다. ④ 기하평균식에 지수와 단위를 정확히 적용한 정답이다.

오이도미터 링은 시료의 측방변형을 억제하고 연직방향 배수·변형을 허용하여 넓은 점토층의 일차원 압밀을 이상화한다. 단계재하 변형과 시간곡선에서 e-logσ' 관계, 압축지수·재압축특성 및 압밀속도 관련 값을 평가한다. 선택지별 판단: ① 시험조건과 대표 산출물이 맞다. ② 측방자유 삼축시험이 아니다. ③ 수질처리 시험이 아니다. ④ RQD는 시추 코어 길이로 구한다.

정규압밀 점토는 전단 중 체적수축 경향을 보이는 경우가 일반적이다. 비배수 조건에서는 체적감소 대신 양의 과잉간극수압이 생기며 σ'=σ-u에 따라 유효응력 경로가 총응력 경로보다 낮은 평균응력 쪽에 놓일 수 있다. 선택지별 판단: ① 조밀한 과압밀토의 팽창성 거동과 혼동했다. ② 수축경향·배수제한·양의 수압을 올바르게 연결했다. ③ 비배수는 수압 0을 뜻하지 않는다. ④ 토립자 비중 변화가 원인이 아니다.

한계상태는 충분히 큰 전단변형 뒤 흙이 계속 변형하면서도 응력상태와 체적이 더 이상 체계적으로 변하지 않는 이상화 상태이다. 한계상태선은 유효응력과 전단강도·비체적 관계를 설명하는 기준이 된다. 선택지별 판단: ① 전단저항이 사라지는 상태가 아니다. ② 건조 여부로 정의하지 않는다. ③ 지속 전단과 일정한 응력·체적의 핵심을 담았다. ④ 간극수압의 절대값으로 정의되는 상태가 아니다.

다짐장비 하중과 진동은 되메움흙에 연직·수평응력을 만들며, 강성벽이 충분히 움직이지 못하면 주동상태가 발현되지 않고 일부 수평응력이 잠긴 채 남을 수 있다. 따라서 벽 상부 등에서 주동토압보다 큰 다짐유발 토압을 고려할 수 있다. 선택지별 판단: ① 토압 소멸 주장은 반대이다. ② 벽 변위조건을 무시했다. ③ 응력 전달을 부정한다. ④ 발생기구와 설계 고려사항을 정확히 설명한다.

지하연속벽 트렌치는 벤토나이트 등 안정액의 수두와 여과막 작용으로 굴착면 안정을 확보한다. 철근망을 설치한 뒤 트레미관 선단을 굳지 않은 콘크리트 속에 유지하며 바닥부터 연속 타설하면 콘크리트가 안정액을 위로 밀어내며 치환한다. 선택지별 판단: ① 굴착안정과 수중 콘크리트 치환 절차가 정확하다. ② 무지보 장기방치는 붕괴·슬라임 위험을 키운다. ③ 안정액은 구조체가 아니다. ④ 자유낙하 혼합은 재료분리와 오염을 유발한다.

조밀한 모래나 단단한 점토는 전단대가 기초 아래에서 지표까지 발달하며 뚜렷한 극한하중과 융기를 보이는 일반전단파괴가 나타나기 쉽다. 느슨하거나 연약한 지반은 국부 압축과 큰 침하 속에 파괴가 점진적으로 진행되는 관입전단 경향이 크다. 선택지별 판단: ① 조건을 반대로 했다. ② 두 거동을 정확히 대비한다. ③ 지반상태 영향을 부정했다. ④ 관입전단은 오히려 큰 침하가 특징이다.

암반소켓 말뚝은 콘크리트-암반 접촉면의 부착 및 거칠기 전단저항을 통해 주면하중을 전달하고, 설계가 인정하는 경우 소켓 저면의 선단저항도 활용한다. 암질·절리와 굴착면 상태, 바닥 슬라임은 저항 발현에 직접 영향을 준다. 선택지별 판단: ① 접촉을 없애면 저항도 사라진다. ② 지반조건을 무시했다. ③ 하중경로와 품질관리 항목이 맞다. ④ 암반 용해는 시공원리가 아니다.

양방향 재하시험은 말뚝 내부의 유압셀 반력을 자체적으로 이용한다. 셀 위쪽 말뚝부는 상향으로, 아래쪽 말뚝부는 하향으로 재하되며 각 방향 하중-변위 관계로 상부 주면저항과 하부 주면·선단저항을 평가한다. 선택지별 판단: ① 축방향 시험이다. ② 실제 재하가 핵심이다. ③ 셀은 팽창한다. ④ 반력방향과 평가항목을 정확히 설명한다.

말뚝지지 전면기초는 전면기초의 접지저항과 말뚝의 주면·선단저항을 함께 이용하는 복합기초이다. 말뚝 배치와 강성은 지지력뿐 아니라 전면기초의 침하와 회전, 하중분담을 조절하도록 정한다. 선택지별 판단: ① 복합 하중분담과 사용성 제어를 정확히 설명한다. ② 전면기초는 지반에 접촉한다. ③ 두 구성요소를 함께 해석해야 한다. ④ 말뚝-기초-지반 상호작용이 핵심이다.

마이크로파일은 소형 장비로 소구경을 천공하고 고강도 강재와 시멘트 그라우트를 설치하는 현장조성 말뚝이다. 그라우트-지반 부착저항과 내부 보강재가 축하중을 전달하므로 저두고·협소공간 보강에 유리하다. 선택지별 판단: ① 소구경·부착형이라는 특성과 반대이다. ② 구성과 하중경로가 맞다. ③ 표면 살포만으로 기초를 보강하지 못한다. ④ 인공동결은 보통 임시공법이다.

맨드렐 관입은 연약점토를 밀고 재성형하여 배수재 둘레에 교란영역을 만들 수 있다. 이 스미어존의 수평투수계수가 원지반보다 작아지면 간극수가 배수재로 이동하는 저항이 커져 방사압밀이 지연된다. 선택지별 판단: ① 투수성 변화방향을 반대로 했다. ② 토립자 비중은 사라지지 않는다. ③ 발생기구와 압밀영향이 맞다. ④ 배수재 주변 지반 교란영역을 뜻한다.

소일네일링은 단계굴착 직후 네일과 전면재를 시공하여 원지반을 보강한다. 네일은 일반적으로 큰 선행 긴장 없이 지반 변형이 발생할 때 부착과 인장·전단저항이 동원되는 수동 보강재이며, 숏크리트 면은 표면 안정과 하중분배에 기여한다. 선택지별 판단: ① 긴장식 앵커와 차이를 지웠다. ② 네일의 주요 저항을 부정한다. ③ 단계시공 원칙과 반대다. ④ 시공순서와 거동을 정확히 설명한다.

pH=-log10(2.5×10^-6)=6-log10(2.5)이다. log10(2.5)=0.39794이므로 pH=5.602, 약 5.60이다. 수소이온농도가 10^-6과 10^-5 mol/L 사이이므로 pH가 5와 6 사이인 것도 확인된다. 선택지별 판단: ① 로그계산과 범위가 모두 맞다. ② 6+log10(2.5)로 부호를 잘못 처리했다. ③ 농도 계수만 옮겼다. ④ 산성 시료를 강알칼리로 잘못 해석했다.

산소부족량은 같은 온도·압력 조건의 포화농도에서 실제농도를 뺀 값이다. 따라서 9.2-6.7=2.5 mg/L이다. 실제 DO가 포화값보다 작으므로 부족량은 양수여야 한다. 선택지별 판단: ① 두 농도를 더한 값이다. ② 정의대로 차를 구한 정답이다. ③ 실제농도와 포화농도의 비에 가까우며 단위도 부족량 해석과 다르다. ④ 실제 DO 자체를 부족량으로 오인했다.

P=40은 T/2=50보다 작으므로 제시한 경우에 해당한다. 수산화물 알칼리도는 0, 탄산염 알칼리도는 2P=80, 중탄산염 알칼리도는 T-2P=100-80=20 mg/L as CaCO3이다. 선택지별 판단: ① P를 수산화물로 직접 배정했다. ② 탄산염을 P로만 두었다. ③ 세 관계와 총량 100을 모두 만족한다. ④ 존재종 조합이 P<T/2 조건과 맞지 않는다.

35 mg/L는 35 g/m³이므로 필요한 유효성분은 15,000×35=525,000 g/일=525 kg/일이다. 상품 질량의 70%만 유효하므로 상품량은 525/0.70=750 kg/일이다. 선택지별 판단: ① 순도와 유량을 모두 과소반영했다. ② 유효성분량까지만 구했다. ③ 유효량에 순도를 곱해 방향을 반대로 했다. ④ 질량수지와 순도보정을 정확히 적용했다.

식을 제곱하여 P=G²μV로 정리한다. P=40²×0.001×200=1,600×0.2=320 W이다. Pa·s와 m³ 및 s^-2를 조합하면 W가 되어 단위도 일치한다. 선택지별 판단: ① 제곱과 모든 인자를 정확히 적용했다. ② G를 제곱하지 않거나 일부 계수를 잘못 반영했다. ③ 점성계수의 소수점을 누락했다. ④ 용적 또는 속도경사를 10분의 1로 잘못 처리했다.

독립입자의 이상 제거율은 침강속도가 수면부하율보다 작을 때 vs/v0이다. 따라서 1.2/2.0=0.60, 즉 60%이다. 제거율은 1을 넘지 않도록 제한되며 여기서는 vs<v0이다. 선택지별 판단: ① 1-vs/v0로 잘못 계산했다. ② 주어진 이상식에 맞는 정답이다. ③ 침강속도가 수면부하 이상이라고 잘못 보았다. ④ 비를 뒤집어 100%를 넘겼다.

외부로 순공급 가능한 물은 10,000-400=9,600 m³이다. 순회수율은 9,600/10,000×100=96%이다. 역세척수 비율이 4%이므로 100%-4%=96%로도 확인된다. 선택지별 판단: ① 역세척수 비율이다. ② 400을 1,000으로 잘못 나눈 값이다. ③ 정의에 정확히 대입했다. ④ 역세척수를 빼지 않고 더해 물수지를 위반했다.

C^0.5는 농도의 제곱근이므로 √4=2이다. 따라서 q=8×2=16 mg/g이다. 주어진 K의 복합단위와 C^0.5를 곱하면 최종 단위가 mg/g가 된다. 선택지별 판단: ① 지수만 적용하고 K를 누락했다. ② K 자체를 답으로 골랐다. ③ C를 제곱근이 아니라 그대로 곱했다. ④ Freundlich 식과 단위를 정확히 적용했다.

투과수에 남은 염분 비율은 Cp/Cf=80/2,000=0.04, 즉 4%이다. 따라서 제거율은 (1-0.04)×100=96%이다. 농도 단위가 같아 비는 무차원이다. 선택지별 판단: ① 제거된 비율을 정확히 구했다. ② 투과된 염분 비율이다. ③ 농도차를 잘못된 분모로 나눈 값이다. ④ 제거율에 잔류율을 더해 100%를 초과했다.

물로 전달된 오존량은 공급량에서 미전달 배출량을 뺀 20-5=15 kg/일이다. 전달효율은 15/20×100=75%이다. 공급량 기준 질량수지가 15+5=20 kg/일로 닫히는 것도 확인된다. 선택지별 판단: ① 미전달 비율이다. ② 질량수지에 맞는 정답이다. ③ 미전달량을 4 kg으로 잘못 본 값이다. ④ 공급량과 미전달량의 비를 뒤집어 백분율화했다.

시간당 순유출은 수요-유입=650-500=150 m³/h이다. 4시간 동안 저류량은 150×4=600 m³ 감소하므로 최종량은 1,000-600=400 m³이다. 유입 2,000 m³와 유출 2,600 m³의 차도 -600 m³로 일치한다. 선택지별 판단: ① 감소량을 초기량에 더했다. ② 감소량 자체이다. ③ 연속 질량수지를 만족한다. ④ 수요가 더 크다는 이유만으로 전량 고갈로 오인했다.

N+1은 정상 수요를 담당하는 N대 외에 한 대의 예비능력을 두어 단일 펌프 고장이나 정비 중에도 필요한 공급을 이어가기 위한 신뢰성 개념이다. 교번운전은 운전시간과 마모를 분산한다. 선택지별 판단: ① 공급기능을 포기한다. ② 예비기의 실사용 가능성을 없앤다. ③ 중복성 목적과 반대이다. ④ 예비용량과 운전시간 평준화의 목적을 정확히 설명한다.

평균 경계소류력은 τ=γRS=9,810×0.15×0.002=2.943 N/m²=2.94 Pa이다. 단위중량에 길이와 무차원 경사를 곱하므로 압력 단위가 된다. 선택지별 판단: ① 수치와 단위가 모두 맞다. ② 경사를 0.0002로 한 것처럼 10배 작다. ③ 경사를 0.02로 잘못 읽은 값이다. ④ 수리반경과 경사 중 하나 이상을 누락한 과대값이다.

관 파쇄공법은 기존 관을 안내경로로 사용하고 파쇄·확경 헤드가 노후관을 바깥으로 밀어내는 동시에 후속 신관을 끌어 넣는 비굴착 교체법이다. 확경에 따른 지반변위와 인접 관로·서비스관 손상을 조사해야 한다. 선택지별 판단: ① 라이닝 계열 설명이다. ② 시공순서와 주요 위험을 정확히 설명한다. ③ 전면개착을 요구하지 않는다. ④ 통수기능 회복과 반대이다.

진공식 하수도는 수용가 집수조에 일정량이 모이면 인터페이스 밸브가 열려 하수 덩어리와 공기가 음압 관로로 들어가도록 한다. 중앙 진공스테이션은 관로 음압을 유지하고 모인 하수를 후속시설로 보낸다. 선택지별 판단: ① 위생적 밀폐수집이 아니다. ② 중력식 설명과 다르다. ③ 구성요소와 작동순서가 맞다. ④ 음압 방향과 역류방지 원리를 반대로 설명했다.

도로·지붕 등에 축적된 고형물, 금속과 유기물은 강우 시작 때 씻겨 나가 초기 유출수에 높은 오염부하를 만들 수 있다. 초기우수 저류·처리와 건기 청소·발생원 관리를 결합하면 수계 충격을 줄일 수 있다. 선택지별 판단: ① 수계부하를 키운다. ② 축적-세척 과정을 부정한다. ③ 초기 고농도 가능성과 반대이다. ④ 유출 후 처리와 유역원 관리가 함께 제시된 정답이다.

TKN은 킬달 분해·분석으로 측정되는 유기질소와 암모니아성 질소의 합이다. 산화된 형태인 아질산성·질산성 질소는 별도로 분석하며, 총질소는 일반적으로 TKN에 이들 산화질소를 더해 평가한다. 선택지별 판단: ① 성분 경계를 정확히 설명한다. ② 질산만의 지표가 아니다. ③ 원소가 다른 인·황을 포함하지 않는다. ④ 산소수지 지표와 질소형태를 혼동했다.

질산화 알칼리도 소모량은 암모니아성 질소농도에 단위 소모계수를 곱한다. 30×7.14=214.2 mg/L as CaCO3이다. 이 값은 처리 전 가용 알칼리도와 비교하여 pH 저하 가능성을 판단하는 데 쓴다. 선택지별 판단: ① 잘못된 계수를 적용했다. ② 농도와 계수를 정확히 곱했다. ③ 산소요구계수 4.57과 혼동한 값이다. ④ 단위질소당 계수만 제시했다.

유입 휘발성고형물은 1,000×0.70=700 kg/일이다. 파괴된 양은 700-420=280 kg/일이므로 파괴율은 280/700×100=40%이다. 분모는 총 건조고형물이 아니라 유입 휘발성고형물이다. 선택지별 판단: ① 파괴량 280을 1,000으로 나눈 값이다. ② 잔류비와 파괴비를 혼동했다. ③ 올바른 기준질량으로 계산했다. ④ 유입 VS 비율 자체이다.

원심탈수기는 회전 보울 안에서 원심가속도를 크게 만들어 상대적으로 무거운 고형물을 외벽 쪽에 침전시키고 스크롤 등으로 케이크를 배출한다. 액상은 별도 경로로 넘치며 차동속도, 공급부하와 컨디셔닝이 포집률·함수율에 영향을 준다. 선택지별 판단: ① 밀도차를 활용한다. ② 상변화 공정이 아니다. ③ 회전이 핵심이다. ④ 분리원리와 주요 운전변수를 정확히 설명한다.